关键词：乐安河特大桥 主桥墩基础承台钢吊箱设计 施工技术
中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：
一、工程概况
乐安河特大桥为Ⅰ级公路双线桥是江西景鹰高速公路的重点工程，由中铁七局集团承建。该桥梁总长1208米，全桥由主桥和引桥二部分组成。主桥为45+3×70+45米变截面三向预应力连续单箱单室箱梁结构；引桥分北引桥和南引桥，其分孔为：15×30米，均按五孔一联设置。引桥为预应力砼先简支后联系T梁结构。其中， 16#、17#墩、18#、19#墩位于河道中, 为水中深埋承台, 承台埋深在7m-9m之间。
二、选择方案
常规深埋承台施工有如下四种施工方法：
（1）钢管桩围堰。采用螺旋钢管桩，使用山型钢及T型钢制作锁口，振动锤打拔形成围堰。
（2）钢板桩围堰。采用拉森型钢板桩，振动锤沿锁口插打形成围堰。
（3）钢套箱围堰。钢套箱浮运就位后，拼装下沉、壁内浇注混凝土，高压射水泵结合吸泥机清洗、封底，形成钢套箱围堰。
(4)钢吊箱围堰。用吊车将模板逐步拼装成整体下沉，然后灌注水下混凝土封底。
经过对以上四种方案在成本投入、施工进度、难易程度、材料设备投入、实施性及安全质量等方面的比选，最终确认乐安河特大桥深埋承台施工方案采用钢吊箱施工方案。（方案比选详见下表）
三、设计依据
施工水位：目前施工水位约为12.0m，设计提供的设计常水位15.7m。施工最高水位拟采用15.0m,最低水位12.0m，钢吊箱顶面标高暂按15.32m设计（若施工时水位高于此标高，吊箱需根据施工情况加高，加高部分内侧需加设支撑）。承台顶面标高13.5m，承台高3.5m，承台底面标高10.0m，承台平面尺寸为9.30（线路方向）×9.30（水流方向）。
钻孔桩直径2.2m，钢护筒直径2.5m，护筒壁厚10mm。钢吊箱尺度：钢吊箱壁板作承台模板，并考虑安装误差及施工误差，钢吊箱平面尺寸（壁板向）为9.33m×9.33m，高6.12m。钢吊箱材质为A3。封底砼厚度0.8m，砼标号C20，[σO]=5.5MPa，[σW]=0.4MPa，[σl]=0.53MPa，[c]=0.67MPa。
总体结构
吊箱围堰主要由底板、侧板、吊（抗浮）杆、支撑（抗拉）杆等组成。
底板由面板、次梁、角钢、主梁等组成。面板采用6mm钢板，次梁采用厚为6mm的63扁钢，∠63×63×6角钢加劲肋，主梁采用Ⅰ28a工字钢，围边采用[16a槽钢。
侧板由面板、横筋、竖筋、主梁等组成。面板采用6mm钢板，竖筋采用厚为6mm的100扁钢，横筋采用[10槽钢，主梁采用2][20a槽钢，围边采用∠75×75×8角钢。
为了加强结构的整体性，并充分发挥各杆件的作用，侧板、底板的面板与骨架之间不采用传统的层状连接，而是采用交叉焊接方式，即所有加劲板及肋骨架均与面板焊接，在计算加劲肋和骨架截面模量时，将面板也考虑进去，从而增加了其截面模量值。当然面板内的应力就应该是组合应力。
每个吊箱设16根吊（抗浮）杆，由2根[20槽钢组焊而成，下端与底板肋骨焊接，上端与钢护筒焊接。围堰下沉、灌注封底砼和承台砼时，它起吊杆作用；围堰内抽水时，它起抗围堰浮起作用。
围堰上口四周共设4根Ⅰ36工字钢横置作为加固主梁并与侧板的竖向肋骨焊接牢固，同时于四角由2根[]28槽钢组成方钢作斜撑，斜撑与加固主梁Ⅰ36工字钢焊接牢固。围堰内抽水时，加固主梁同斜撑起抗水压作用；灌注承台砼时，起围堰模板拉杆作用。
钢吊箱围堰加工
钢围堰在工厂加工成大块，其中底板加工成4块，每个侧板加工成3大块。
首先在平整的场上将面板铺在地面，在面板上依次焊接水平加劲肋、竖向加劲肋，水平肋骨、竖向肋骨。由于吊箱侧板光面向内，水压是作用在面板上，通过焊缝传至加劲肋再传至肋骨上的，同时设计计算时，亦是按组合截面计算，所以面板与加劲肋及肋骨之间的焊缝长度和高度必须符合设计要求。这是不同于一般模板加工的关键之处。
底板上位于钢护筒和钢管桩处的预留洞，可在制作台座上根据设计尺寸及现场测量数据扩大5cm切割；在工厂内也可不切割，运到工地后根据护筒和钢管桩的实际位置再行切割。
六、钢吊箱围堰拼装就位
吊箱大块板制作好后用平板车运到工地码头，驳船运至墩旁，利用50t浮吊进行安装，在底板上共设4个吊点，为保证每根钢丝绳均匀受力，起吊钢丝绳下端用夹子连接，以便调整其长度。
起吊钢丝绳调整好后，浮吊将其整体吊起，以护筒作导向，按设计位置下放，第一节下放到水面附近时，在每块底板上安装4个10t倒链，倒链上方挂在钢护筒上口，所有导链都拉紧后，可取掉起吊钢丝绳；逐步安装另三块钢吊箱底板并现场焊成整体，调平后利用50T浮吊分块进行侧板安装，侧板之间为螺栓连接，接缝中加橡胶垫以防水；同时进行吊杆安装。
钢吊箱现场拼装完毕并按设计定位后，下放钢围堰时采用倒链滑车进行，16个10t倒链滑车，吊着围堰底板，由一人指挥同时下放，直至设计标高。下放过程中为避免水流冲击使围堰变位，可先将围堰底板与钢护筒之间的喇叭形缝隙用砂袋填满并用钢筋等物压住。下放到位后，将吊杆与护筒焊接，安装顶部支撑，同时下水检查底板与护筒之间的缝隙是否堵塞完好。然后准备封底砼的灌注。
七、灌注封底混凝土封底混凝土的作用一是作平衡重的主体；二是防水渗漏；三是抵抗水浮力在吊箱底部形成的弯曲应力；四是作为承台的承重底模。封底混凝土灌注是吊箱围堰施工成败的一大关键。主要难点是水位高不稳定，为了保证混凝土质量，在施工中采取了以下几点措施：(1)吊箱定位后至水封前，每天测量其平面位置，观察吊箱是否稳定。(2)水封前潜水员逐一对4根护筒四周进行认真检查，以确保封底时围堰底板不漏混凝土。(3)由于围堰面积不大，导管又对称布置，可从任意一根导管开始灌注。为保证第一斗混凝土灌注后导管埋入其中，导管至底板距离不大于20cm，第一斗砼量在10m3左右。随着砼面的提高再依次往其它导管内灌注砼，基本保持砼面水平。
灌注承台混凝土封底完毕七天后，抽干吊箱内积水，没有漏水现象，说明水封很成功。拆除上挂梁、吊杆，割除钢护筒，清除高出承台底面标高的封底混凝土，然后按传统的方法安设承台钢筋，灌注承台混凝土。
八、取得效果
通过以上对策的实施，乐安河特大桥19#墩右幅承台顺利完成施工，吊箱围堰结构设计合理，定位准确，无渗漏现象，大大提高了施工效益，为整个水下深埋承台施工节约了时间。后面所有水下深埋承台施工是优化方案的直接受益者。
九、总结
关键词：深水裸岩；高桩承台；设计及施工
1.工程概况
罗屿特大桥为跨越罗屿海峡设计，桥全长765.75m。墩台基础采用φ1.25m和φ1.5m钻孔桩，钻孔桩共计113根，最长桩长36米；桥台为矩形空心桥台，桥墩为圆端形桥墩，最高墩9.75米；桥跨为23-32m预制后张法简支T梁。8#-23#墩承台基础采用5根钻孔灌注桩， 桩顶以上设整体式高桩承台，承台尺寸为8.7（长）×8.7m（宽）×3m （高），下设封底混凝土设计厚1.5m。桥位位于海中、水深约7-16m。最低水位在-1.5m、最高潮水位在+3.92 m、浪高60cm。承台设计底高程为- 5.4m。根据施工水位、工程特点及工期要求等综合考虑， 决定采用有底钢吊箱围堰施工。考虑到承台砼施工后需要进行防腐处理，钢吊箱围堰尺寸为10m（长）×10m（宽）×12m （高）。
2.整体式钢吊箱围堰设计
护筒外径D（m）： 1.7m， 承台桩数n（根）： 5，设计最高水位（m）： 4.6， 围堰顶高程（m）：4.6， 围堰底高程（m）： -6.9， 承台顶高程： -2.4m， 潮位差H（m）： 6.1， 封底厚度h1（m）：1.5， 围堰外轮廓底面积A0（m2）：100， 孔面积A1（m2）： 11.4（去孔后）A= A0- A1（m2）： 88.6。
2.1工况分析。工况一： 150 cm厚封底混凝土浇筑完成， 按最低水位-1.5m考虑；吊挂及底承重系统承受吊箱围堰自重及封底砼重量（100+320=420吨）。工况二： 150 cm厚封底混凝土浇筑完成， 抽干水阶段按最高水位+4.6m考虑；吊箱围堰承受浮力1019吨。工况三： 浇筑承台混凝土施工阶段，按在最低水位-1.5m考虑； 吊挂系统承受围堰自重及封底砼自重、承台砼重量、封底砼与钢护筒粘结力。浮力剩余部分重量（100+320+590-720-434=-144吨）。故吊挂系统不受力无需验算。
2.3围堰结构组成及受力体系 。①模板：吊箱侧模、底模模板采用δ=6mm钢板，∠80×8mm为组合模板边框，内肋为8cm槽钢，间距为30cm。②侧板：侧板采用模板组合而成，第一层采用双16槽钢竖向布置作为整体背肋（间距为1m）、第二层采用双32工钢横向布置作为加强肋（间距为1.5m×2道+2m×3道），立柱与加强肋采用拉杆螺栓连接并焊接，加强肋与模板背肋采用焊接连接成整体。③底模及承重结构：底模采用6mm钢板拼装，在护筒处预留孔洞。模板下铺设12工钢作为分配梁，间距为20cm，分配梁长度为12米；分配梁下设4道双拼45cm工字钢作为主承重梁，每排桩基在护筒两侧各设一道，每道长度均为12m。④承吊系统：利用钢护筒作为承吊系统，由于封底混凝土浇筑后要割除钢护筒，为保证底模及侧板正常工作，在护筒内埋设φ500mm钢管，作为以后体系的转换。主承重上吊梁采用双贝雷梁（横向布置4组8片贝雷片），长度为12m，顺路线方向在护筒顶立柱横梁上安装，通过50mm圆钢与底承重梁连接，共设置横向个、纵向8个共32个吊点。
2.4吊挂系统检算。①悬吊用50mm圆钢。按工况一检算，总荷载为420t，共设置32根吊杆，考虑吊杆间受力不均匀系数1.2，吊杆承受的最大荷载为1.2×420/32=15t。单根圆钢25×25×3.14×140=27.4t，满足要求。②抗浮，按工况二检算。检算水位+4.6m， 浮力计算水头差h： 6.1m， 围堰总计算浮力F总=A*h=1019t。围堰封底砼重量G1=320t， 围堰重量G2=100t， 护筒外壁与封底混凝土粘结力G3=720t。抗浮总稳定荷载∑G1=1140t
3.侧板模板加强肋施工验算
结构模式：内支撑三道横向间距为1m+4m+4m+1m，内支撑直接对顶在模板外侧双拼I32工字钢的垂直面上。
计算模式：按横向三根钢管（横向间距4m）、管顶双拼I32工字钢，按二等跨连续梁计算内力。
受力分析：封底后抽干吊箱内水时最下层I32工字钢横梁承受最大水压力。（此时水头压力H=10米）
N=rHs=10KN/m3×10×8×0.26=208KN q=208/8=26kn/m
Mmax=0.125ql2=0.125×26×16=52KN.m Qmax=（0.625+0.625）ql=1.35×26×4=140KN
I32力学特性：Ix=16574cm4，Wx=920.8cm3，Sx=541.2cm3，t=15.8mm
主梁横梁强度验算：σ=Mmax/Wo=52×106/（920.8×2×103）=28Mpa
4.侧板整体内支撑施工验算
由加强肋计算知道，内支撑最大压力为140KN，计算200mm钢管应力。钢管桩杆件按两端固结受力模式验算
钢管桩截面惯性半径：i===7.4cm
截面面积：A=0.785（20×20-19.88×19.88）=3.75cm2
柔度：λ=0.65l/i=0.65×10×102/7.4=87，查表知纵向弯曲系数∮1=0.60
应力：N=140KN/3.75cm2=37MPa
横向布置三道采用200mm钢管内支撑满足使用要求。
5.钢吊箱围堰施工
在深水裸岩钻孔灌注桩桩基完成后， 用浮吊将钢吊箱逐部分拼装成整体后， 安装下放， 然后通过力的转换， 将整个吊箱重量（及以后封底混凝土重量）悬吊在钻孔桩主钢护筒顶部，然后灌注水下混凝土封底，待水下混凝土形成强度后， 钢吊箱即和封底混凝土结合在一起， 并通过吊杆系统锚固在钢护筒上，抽干水后，撤去原来的钢吊箱吊杆系统， 然后进行承台施工。这时，封底混凝土作为承台底模。
钢围堰拼装顺序：①首先在作业平台上放样划线；②拼装从一个角向两边对称进行，直至合拢：③第一层围堰拼完后，利用顶、垫、拉和支撑等方法对之进行校正；④为加快拼装速度，可根据吊机的起重能力，在岸上分段预拼装后吊上工作平台逐段接长直至合拢。
钢围堰起吊：正式起吊前进行试吊，即把钢围堰吊起至离开作业平台面5cm左右，停止起吊，对钢围堰进行一次全面检查，当确认其纵、横和水平方向情况良好，无大的变形之后，再继续起吊至离开作业平台1m左右后停止，锁定各倒链滑车，然后拆除支撑平台。
关键词：基坑开挖；桩基础围堰技术；桩基础围堰施工工艺
水中基础的施工，常规的施工方较多，如较常见的工艺较复杂的有：双壁钢围堰、钢板桩围堰、吊箱围堰，工艺较简单施工较方便的有土石围堰、草袋围堰。这几种施工工艺在常规水中基础、深水基础施工中均能够起到经济合理、施工方便的作用。在特殊地质条件下，如基础位于水中，基底位于河床以下，河床为纯卵石土层或者是基底因各种原因需埋入岩层中，或者埋入岩石中因外界原因的影响无法进行水下爆破施工，则各种钢围堰施工工艺将很难进行施工，土石围堰和草袋围堰则因施工成本和工艺效果的原因无法采用。
比如：在XX工程XXX特大桥12#墩承台施工中遇到如下情况：设计要求承台开挖使用双壁钢板桩围堰，承台底位于施工期间常水位以下7.5米，承台高4.5米，承台所在位置处一半为河床山体岩石，一半为河床卵石层，在此承台大里程（温州方向）侧有一自来水管道（供应XX县城自来水主管道）离承台垂直距离2.3米，经过观察水管基础处岩石有较多深层裂缝，若选择进行开挖承台处岩石，需进行水下爆破，势必威胁水管安全。所以考虑以上情况，承台基坑开挖时，选择其他经济合理的方案成为该特大桥基础施工的重点。
1无法使用其他围堰施工技术原因分析
1.1地质情况决定双壁钢板桩围堰、钢板桩围堰、土袋围堰等常用的围堰方案无法使用。
在XX工程XXX特大桥12#墩承台所处位置为一半在河床山体岩石内，一半在河床卵石层，设计要求承台开挖使用双壁钢板桩围堰，承台底位于施工期间常水位以下4米多，承台高4.5米，在此承台大里程侧有一自来水管道（供应XX县城自来水主管道）离承台垂直距
离2.3米，经过观察水管基础处岩石有较多深层裂缝，若选择进行开挖承台处岩石，势必威胁水管安全，其次小溪水流量及流速均较大，开挖难度较大。若使用爆破技术处理承台处岩石，因有水管及水管基础处深层裂缝，会有较大风险及后期承台施工存在较大危险。在此情况下，若使用常规处理技术如双壁钢板桩围堰、钢板桩围堰等均无法达到承台开挖的要求。因承台底所处位置与河床岩石坡度成斜切状态，双壁钢板桩与钢板桩均无法正常插入，也无法进行封底处理，更无法开挖到位，也就无法达到承台开挖的目的。
1.2选用桩基础围堰的客观原因、优势
12#墩基础为桩基承台基础，根据施工桩基础的施工经验总结，地下连续墙的构想，在基础施工时采用钻孔桩基础围堰进行施工。首先其他围堰方式经过分析无法达到或者满足现场承台开挖的施工要求，其次就是桩基围堰可以有效解决其他围堰无法解决的上述问题；桩钻孔桩打入岩石内，同时桩与桩之间进行有效咬合可以防止桩围堰周围及底部渗水进围堰，通过桩围堰（靠近水管侧）大里程侧桩基可以有效割断自来水基础与开挖承台处岩石联系，桩围堰本身起到自来水管道基础抗滑桩的作用，在承台开挖、施工过程中有效的保护了人身、机械、材料的安全，也解决了流水急导致的安全及效率的问题，这样所有难题也就迎刃而解；在使用其他围堰方式施工过程中容易产生一些不确定性，如钢围堰封底混凝土无法保证本身封底的完整性和可靠性，加固过程中是否会发生加固不到位产生安全问题等等。
1.3桩基础围堰技术及施工工艺
1.3.1钻孔桩围堰施工设计
XXX特大桥12#承台位于河内，其中一侧靠公路，承台尺寸为12.2×15.8×3.5m，加台尺寸为6.7×11.5×1m。承台桩基共计18根，为水下桩基，设计桩长为14m。12#承台大里程方向约2.3m，有1.25m自来水管一根。
12#位置处有较厚的卵石土，卵石下部有岩石（强风化晶屑凝灰岩）。桩基础的施工采用土石围堰筑岛施工，经测量，土石围堰顶标高为10.3m，桩顶标高为5.762m，承台基坑挖深为6.538m。根据开工后的观测，河水最低水位为6.7m，最高水位大于10m。
根据钻孔地质参数统计表，进行桩基围堰施工工艺的设计。
1.3.2桩基础围堰施工工艺
由于在承台基坑范围内均为卵石土或岩石，卵石土透水性强，较容易坍塌。若采用常规的钢板桩围堰、或双臂钢围堰，则存在钢板桩插打困难甚至打不进去或钢围堰下沉困难，或下沉不了，对施工安全及工期有较大的影响，在开挖靠近水管处岩石时有很大可能会对水管基础产生不可预见的后果。所以采用桩基础围堰，承台基坑的施工采用钻孔桩进行维护施工，施工钻孔桩时，采用钻孔桩相互咬合进行堵水，并在薄弱环节进行注浆防渗漏。在施工过程中总结一条若一个隔一个桩施工，再进行中间一个桩施工难度较大，所以桩围堰施工过程中依次施工较为方便。桩围堰施工时，严格按照计算坐标进行放样施工，以减小钻孔桩施工时存在的误差而达不到相互咬合的目的。
围堰需保证承台基础施工安全，钻孔桩基围堰桩径选择为1.0m，考虑到基础施工工作面，桩基围堰内侧设计为比承台基础尺寸大1.0m，共计64根，桩长按照入岩2.5m进行设计。单根桩基的长度可根据现场实际入岩深度进行确定，但不小于2.5m。桩顶标高按照8.0m进行控制。在所有桩基施工完成后，为保证桩基不致倾覆，沿桩顶浇筑混凝土圈梁并设内支撑，内支撑采用双拼I40a工字钢。桩基围堰采用冲击钻钻孔桩施工工艺。
1.3.4施工工艺结果
在桩围堰施工完成后，基坑内除局部有孔洞漏水进行了注浆处理外，基本满足水下基础的施工要求，并且最终还起到了施工安全防护作用。
1.4桩基围堰工艺总结
1.4.1基坑局部孔洞漏水注浆处理分析：
局部漏水的原因为：因桩间距未按设定的工艺参数，和工艺设计计算坐标进行放样施工，导致桩与桩之间的间隙过大。基坑开挖后，卵石土层松散特性导致了桩基间的孔洞。并且卵石土自身的透水性，在冲刷之后决定了基坑的局部漏水。总之，因施工工艺未严格执行，导致了基坑局部漏水。
1.4.2施工工艺执行可根据桩基围堰的设计桩径合理选择桩间距，桩间距过小，冲击钻施工困难，因为混泥土凝固后，冲击钻钻孔时会形成一定的偏压。过大会导致桩基围堰施工完成后形成孔洞，造成大量漏水。
1.4.3漏水时，应及时处理，可采用注浆处理措施，可达到很好的止水效果。
1.5适用范围
综上所述可以总结如下：在上述环境条件下可以充分发挥桩基础围堰的优势，也就是说在不考虑施工成本的情况下考虑本方案可适应任何地质环境施工（可使用冲击钻钻机），换句话说就是在比选各类围堰施工时，若安全风险大于施工成本时均可以考虑该方案。
1.5结束语
随着各类工程的快速发展，围堰施工将在更加宽广的范围内实施，针对类似工程的特殊地质环境情况下使用该方案可有效解决施工过程中的重点与难点问题；通过分析了各类围堰施工的优缺点，结合工程实践对该方案的技术和工艺进行了研究，提出了该方案并对该方案的施工工艺进行了阐述。
对围堰工程中的处理问题应特别重视，要不断的研究并改进相关技术，满足实际工程的需要，达到承台等工程需开挖基坑的科学、安全、经济的目的。
甲方：
乙方：
甲方将滨江花园小区15#、16#楼的木工、瓦工、钢筋工、水电工（油漆另订），内外脚手架的施工，垂直运输及部分材料发包给乙方，双方就相关权利与业务协议如下，以共同遵守。
一、承包范围与单价
1、瓦工承包内容：15#、16#楼的施工内容包括砼施工、墙体砌筑、粉刷、楼地面、散水其中包括施工机械，外墙及屋面保温防水，泥桶、铁锹等，承包单价 。（注：大临计时工土方开挖及配合人工，外墙贴面砖、花岗岩、内地面砖、散水坡意外的附属工程，如化粪池、窨井、道路等不在承包范围内，另行商定。）
2、木工承包内容：15#、16#楼的施工内容包括模板的支拆，内满堂架的搭拆和施工用的模板方木材料及钉子等加固材料，承包单价126元/m2 (建筑面积)。
3、钢筋承包内容：15#、16#楼所有的钢筋加工绑扎、加工机械、钢筋保护层等承包价 (建筑面积) 。(注：电渣压力焊及二次构造植筋不在承包范围内。)
4、架子工承包内容：15#、16#楼所有脚手架搭拆包括内外脚手架的钢管、扣件挑架的槽钢、附墙材料竹笆、安全网及外架的油漆、工的搭设棚、临边防护、基坑防护、安全通道等承包单价 (建筑面积)。
5、水电工承包内容：15#、16#楼的水电安装施工包括现场施工用电管理，外墙落水管的安装，承包单价 。 (注：消防、暖通不在承包范围内。)
6、垂直运输：现场配备QTZ60型塔吊壹台，人货电梯贰台，施工用五芯电缆500m，总配电箱一台，二级配电箱二台，三级配电箱十台承包单价 (建筑面积)。
二、甲方职责：
1、甲方按时支付进度款。
2、甲方提供相关施工图纸四套，并进行技术交底。
3、甲方负责提供良好的住宿、食堂、施工、生活用水用电及道路的畅通。
4、施工中甲方提供轴线、标高及水准点，甲方技术人员配合进行施工放线
三、乙方职责：
1、严格按规范和设计要求进行施工，确保工程质量。
2、服从甲方施工技术人员的管理，服从甲方调遣。
3、按甲方要求的进度节点完成施工内容，确保工程工期。
4、严格按甲方安全科（安全员）的要求进行施工，严禁野莽施工，服从甲方的安全管理。
四、付款方式：
1、乙方机械材料进场一周内，甲方代付15%材料款，约人民币 45万（以借条为准），待工程结算时从总价中扣除。
2、付款方式：甲方每月按完成量的60%付乙方工程款。（注：付款期限不超过每个月的5号，逾期造成人员不稳定或其它损失由甲方承担。）
3、春节前支付完成工程量的90%，主体结构在春节前封顶，甲方承诺给予奖金 100000 元，以资鼓励。
4、工程实体完工支付结算总价的95%，5%余款于 年 月 日前一次性付清。
五、其它：
补充事项：
六、本协议一式三份，甲方贰份，乙方壹份。
本协议未尽事宜由甲、乙双方协商解决，协商不成可向地方法院提讼。
七、签证
发包人： 承包人：
签 章： 签 章：
联系电话： 联系电话：
［关键词］全液压钢模台车倒虹吸斜管段稳定性侧向变型控制
中图分类号：TV文献标识码：
Study on Stability of Steel-mould Stair Vehicle in Slope Section and Control Techniques of Lateral Deformation, in the Practice of Inverted Siphon in Qi River, South-North Water Transfer Project
ZHOU DUN
SINOHYDRO BUREAU 12 CO.,LTD, Hangzhou, Zhejiang 321000
[Abstract]Box-culvert of inverted siphon in Qi River (Ⅲ bid section, Hebi, South-North Water Transfer Project) is consist of entrance slope section, horizontal section and exit slope section, the horizontal body part of which is prestressed concrete structure with a 3-hole header. By using steel-mould stair vehicle in hydraulic sliding mode to construct the body of inverted siphon, both construction period and intensity of labor can be lowered. Thus stability of steel-mould stair vehicle in slope section and control techniques of lateral deformation must be solved.
1、引言
国内钢模台车在箱涵斜管段也有运用的先例，但在坡比为1：5倒虹吸箱涵的斜管段上应用不多，施工过程中钢模台车在斜管段的稳定性及侧向变形控制技术是主要的研究课题。
1.1钢模台车的特点
［台车桁架的整体性较好，且各部件具有可拆性，部件间采用连接钢板及螺栓进行连接，且在桁架下部装设行走装臵，在实际施工时可利用其下部行走装置整体移动］1。简易性强。箱涵内部用定型钢桁架做支撑系统，前期投入较大，但在后期运行过程中，不需要大量的人工和机动设备来搬运钢架管和模板，大量减少人工费用。机动性强。采用钢模台车在相邻箱涵之间甚至短距离之间的移动都较为方便快捷，省去了大量安装和拆卸时间，对工程成本和工期控制有利
1.2、淇河倒虹吸工程概况
淇河渠道倒虹吸工程由倒虹吸、节制闸和退水闸组成，其中倒虹吸总长506m。倒虹吸进口起点桩号为总干渠Ⅳ169+778.3，出口终点桩号为总干渠Ⅳ170+284.3。倒虹吸设计流量245m3/s，加大流量280m3/s，设计水头0.19m。
管身段水平投影长330m，由进口斜管段、水平管段和出口斜管段组成。倒虹吸管身段横向为3孔一联箱形预应力钢筋砼结构，单孔孔径尺寸为7.0m×7.1m（宽×高）。河堤段管身顶板厚1.3m，底板厚1.3m，侧墙厚1.3m，中隔墙厚0.9m；河槽段管身顶板厚0.9m，底板厚1.1m，侧墙厚1.1m，中隔墙厚0.9m，倒虹吸斜管身段坡比1：5。
箱涵需穿越淇河，而淇河常年有水，水位在91m高程，箱涵底部高程在72.6m高程，因此倒虹吸箱涵须利用枯水期分二期施工，故工期较紧。
倒虹吸每一节箱涵混凝土立模主要采用3台钢模台车为主，顶部以定型钢模板为辅的形式进行施工。
2、全液压钢模台车组织结构
钢模台车由模板系统、台车架系统、行走机构、液压系统、螺旋支撑系统、轨道、液压控制站、枕木等组成。
其主要主要技术参数：
1、台车衬砌长度：L＝15476mm（15220mm可调）；
2、台车最大外型尺寸：7.1m×7m；
3、竖直最大脱模移动量：400mm；
4、水平最大脱模移动量：300mm；
5、系统允许工作压力：P＝16MPa，
6、轨中心距：3500mm，
7、台车行走速度：5-6m/min。
钢模台车构件构成表
3、台车在斜管段承载力计算依据
1、《钢结构设计手册》；
2、GB5009-2001《建筑结构荷载规范》.
3、DL\T5110-2000《水电水利工程模板施工规范》；
4、JGJ74-2003《建筑工程大模板技术规程》;
5、JGJ74-2003《建筑工程大模板技术规程》;
4、钢模台车承压力计算
本工程钢模台车由华宝模板制造公司制作，我部将台车满载作业时所有承压部位的承载力以及斜管段施工现场工况提供华宝公司，由该公司会同协作院校计算设计台车结构承重支撑系统，并由该厂协作院校科研组进行复核。斜管段的钢模台车经过协作院校科研组进行计算复核，满足施工需要。
以下为钢模台车在斜管段管身施工时的承压力计算：
假定条件及有关参数取值
γc：混凝土的重力密度（kN/m3）γc=25
T：混凝土入仓温度T=15℃
t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h)t0=200/(T+25) =5
H：混凝土浇筑总高度（m）H=0.9
β1：外加剂影响修正系数β1=1.1
β2：混凝土坍落度影响修正系数β2=1
[f] ：钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值210N/mm2
E：钢材弹性模量取2.1×105 N/mm2
4.1、钢模板台车抗滑力计算
每洞顶板悬空段尺寸：7.2m×15.22m×0.9m（跨度7.1m，考虑两端倒角，计算时按7.2m）
混凝土重力G砼=γcS=25×7.2×0.9=162kN/m
钢筋重力G钢=1S=1×7.2×0.9=6.48kN/m
振动荷载F动=6kN/m2×7.2m=43.2kN/m（人工荷载、机具荷载等）
竖向承压总线荷载F线=162+6.48+43.2=211.68kN/m
则竖向承压总面荷载F面=211.68kN/m÷7.2m=61.43kN/m2
则钢模板台车顶板混凝土承压力F=211.68kN/m×15.22m=3221.77kN
1孔混混凝土为F1=3221.77÷3=1073.92kN
1孔钢模台车自重为60t
则台车下滑力为F滑=sin (11)×(F1+f自)=0.19×（107.39+60）=31.8t;
则分配到每个拉杆的拉力为31.8÷16=1.99t
每个拉杆有钢板预埋件及螺栓连接组成，M20的高强螺栓设计拉力P=110kN=11t×0.6的钢板与混凝土的摩擦系数=6.6 t >分配到每个拉杆的拉力1.99t。满足钢模台车抗下滑力的要求。
4.2、钢模板台车竖梁剪力计算
假定条件及有关参数取值与顶板底模板相同。
每洞顶板悬空段尺寸：7.2m×15.22m×0.9m（跨度7.1m，考虑两端倒角，计算时按7.2m）
混凝土重力G砼=γcS=25×7.2×0.9=162kN/m
钢筋重力G钢=1S=1×7.2×0.9=6.48kN/m
振动荷载F动=6kN/m2×7.2m=43.2kN/m（人工荷载、振捣棒荷载等）
竖向承压总线荷载F线=162+6.48+43.2=211.68kN/m
则竖向承压总面荷载F面=211.68kN/m×2m=423.36kN
则竖梁剪力为F剪=sin (11)×Fn÷2 =0.19×423.36÷2=40.22 kN
钢板与钢板的摩擦系数为0.15
M20的高强螺栓设计拉力P=110kN
螺杆的抗剪力为4×110×0.15=66kN大于竖梁剪力F剪=40.22 kN，满足钢模台车拉杆固定螺栓的抗剪切力要求。
综合上述计算结果，钢模台车在倒虹吸斜管段需设置16根拉杆，每一根拉杆由4个M20高强螺栓与预埋件相连，确保钢模台车在倒虹吸斜管段施工时的稳定要求。
全液压钢模台车在斜管段固定的结构件见下图：
1钢模台车斜管段固定图
2钢模台车在斜管段固定剖面图
3预埋件及铰座结构图
4台车底部纵梁铰座结构图
短拉杆的中间杆件为1100mm，长拉杆的中间杆件为6960mm
5 拉杆件（丝杆）结构图
钢模台车侧向变型控制措施
1、二台钢模台车之间的侧模升顶到位后，由纵横向间距为800mm的φ16是拉筋兼定位筋控制侧模间距以及台车之间的距离。
2、最外侧定型钢模板由［10槽钢支撑，钢管脚手架固定，竖向钢管间距1200mm，竖向钢管之间每隔1200mm设置剪刀撑，竖向钢管外侧设置三道斜撑。
5.1、外刚楞及对拉螺栓强度计算
1、侧压力计算
V：混凝土的浇筑速度（m/h）V=60m3/h÷46.5m2=1.29m/h
H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）H=5.6m
①静荷载
F1=0.22γctoβ1β2v1/2=41.67kN/m2，故最大侧压力为F静=41.67kN/m2。
②活荷载
混凝土倾泻荷载F活=4kN/m2
混凝土振捣荷载F振=4kN/m2。
得出：总荷载F=F静+F活=49.67kN/m2
2、对拉杆及螺栓强度计算
对拉杆及螺栓采用：M16。
ft：钢材的抗拉强度设计值：ft=210N/mm2
d：对拉杆在螺纹处的有效直径取d=14.93mm
l：对拉杆及螺栓间距：600mm×800mm
P1：对拉杆允许拉力P1=N=πd2 ft/2=73491.75N=73.49KN
P2：M16的螺栓设计容许拉力P2=24.5KN
取两者最小值，则对拉杆及螺栓的最大允许拉力为P=24.5KN
模板拉杆分担的受荷载面积（m2）其值为A=a×b=0.6×0.8=0.48m2
单个对拉螺栓能承受模板上的最大面荷载q螺=N/A=24.5KN÷0.48m2=51.04KN/m2＞侧压力总荷载F=49.67KN/m2，则对拉杆及螺栓的配置符合施工要求！
3、定型钢模的刚度验算
定型钢模面板采用5mm钢板，50mm的方钢间距500m×500mm做模板内楞，外楞采用［10槽钢间距800mm（对拉螺栓支撑楞）。
按强度要求计算
侧压力化为线荷载q内=Fl内=49.67×0.6=29.80kN/m
则计算最大弯矩Mmax=0.1q内l内2=0.1×29.80×0.62=1.073kN·m
所需截面抵抗矩Wn=Mmax/[fm]= 1.073×106÷13=82538.46mm3
已知：侧模板厚度为55mm，内楞间距为l内=800mm。则内楞之间模板截面尺寸为55mm×800mm。
则：模板截面抵抗矩W=bh2/6=800×552÷6=403333.3mm3＞Wn
模板厚度符合要求。
按刚度要求计算
模板截面惯性矩I=bh3/12=800×553÷12=1109166.7mm4
扰度w1=q内l内4/150EI= q内l内4/150EI=1.68＜w2=l内/400=2，模板厚度符合要求。
3、外钢楞强度计算
外钢楞为横向，选用两根[8的槽钢，间距为800mm。外钢楞在本模板工程中除了保持定型钢模板的连接整体性的作用以外，还承受固定其上的对拉螺栓的拉力。因此需进行强度计算。
已知外钢楞受螺栓拉力荷载为q =49.67kN/m2
对拉杆间距：600mm×800mm，则W=2×25300=50600mm3；I=2×1010000=2020000mm4
外钢楞计算最大弯矩M=0.125ql2=0.125×49.67kN/m2×（0.8m）2 =3.9736kN·m=3973600N·mm
外楞槽钢受弯强度σ=M÷W= M÷W=78.53N/mm2＜[f]，外楞槽钢强度符合要求。
外楞不容许超过值w1= l/250=3.2，外楞槽钢实际扰度值w2=5q l外4/384EI= 5q l外4/384EI=0.62＜w1，外楞槽钢扰度符合要求。
经计算，倒虹吸斜管段外侧模板工程采用以上配置，其外墙模板整体承压稳定性、外楞刚度及扰度等都能满足施工要求。
6侧向变型控制支撑图
6、钢模台车使用及混凝土施工的注意事项
1、检查台车的构件是否按照设计加工制作，数量是否和设计相一致。
2、检查钢轨是否符合要求。
3、台车拼装完成，应进行各项相关尺寸检查，符合要求验收合格后，方可进行进洞施工作业。
4、先期成型的衬砌接茬处需要打磨平整，以利于模板准确就位，成型接茬平顺。
5、全液压钢模台车固定与支撑，台车行走至每一节确定位置后进行测量复核，无误后安装下部拉杆，拉杆旋紧后行走轮下垫碶型块并用夹轨器固定，然后安装上部拉杆并旋紧。
6.1、立模
钢模板台车行走至衬砌对应位置后便可立模，立模前钢模板台车处于脱模状态。立模按照以下几个步骤进行：
1、台车走行至每一节确定位置后，启动液压电机，操作电动换向阀门手柄，［先利用竖向油缸千斤顶调整其标高，再利用横向油缸千斤顶调整其平面位置，确保模板中心线与斜坡道中心线重合后，检查无误后采用竖向、横向、侧向丝杠支撑牢固］2，将顶部螺旋支撑旋紧，将侧向螺旋支撑旋紧。
2、将底部螺旋支撑支撑于行走轨道上，并旋紧。
3、符合中线和高程，准确无误后，安装堵头模，涂刷脱模剂。
6.2、浇筑
1、在每次混凝土浇筑前，应检查丝杠、千斤顶是否松动，防止在混凝土浇筑时台车变形。
2、采用输送泵管浇筑混凝土时，泵管需要支撑在马凳上，不可以直接坐落于堵头模和钢筋面上。
3、混凝土浇筑，行走机构下的滚轮须要加塞楔形块限制走行，实行强制约束。
4、［混凝土浇筑工程中必须采用分层，左右侧交替对称浇注，每层浇筑厚度不宜大于100cm，两侧高差控制在50cm以内］3。
6.3脱模
1、脱模时先拆掉侧向和顶部螺旋支撑和堵头模板。
2、启动液压电源先将侧向下部液压支撑收回，其次收侧向上部液压支撑，最后收顶部液压支撑。
3、油缸收缩时，必须两侧同时均匀收缩。
7、结论
通过在淇河倒虹吸斜管段中的实际运用与检验，证明上述研究课题已经解决了存在的技术问题，最终取得了预期效果，同时也解决了混凝土接缝错台、漏浆、跑模等等的质量问题，并且大大加快了施工进度，提高了施工功效，节约了施工成本，取得了很好的社会效益。
8、参考文献
［1］马林 钢模板台车配合混凝土输送泵在斜井浇筑混凝土施工的应用［J］城市建设理论研究，2011
一、 全面部署
根据指挥部的安排部署，我项目部的大整改、大反思活动由指挥部总工程师朱扬琼领导，由施工管理部、安全质量部提出整改方案和监督整改，我项目部项目经理、总工组织本部安全、质检、技术、实验、材料、测量、领工、施工及各专业工种；各架子队进行详细安排和布置，各负其责，协调合作。
二、 现场摸底及动员
1月30日至31日，由指挥部总工程师朱扬琼、指挥部施管部、安质部和本人一起对第我项目部所有在建工程进行了全面大普查，发现如下问题：
1、 桩基施工现场凌乱，无墩位牌、钻孔施工牌、钻孔记录表、渣样盒
2、 泥浆池未作标准防护，无安全警示牌
3、 上行联络线跨东外环特大桥12#、13#墩，下行联络线跨东外环特大桥8#墩靠近东外环路未作防护
4、 承台基坑未按规定的坡比开挖
5、 承台开挖弃土未外运，弃土乱堆，现场凌乱
6、 承台深基坑未作防护
7、 承台泡水
8、 承台上墩身预埋钢筋锈蚀
9、 承台及墩身混凝土同条件养护试块未按要求养护、标识不清楚
10、 墩身施工支架未按要求搭设爬梯
11、 支架剪刀撑未按要求搭设
12、 高墩未按要求设置防坠网
13、 部分路基边坡未修整，存在超挖现象
1月31日晚在我项目部召开由我项目部经理主持、指挥部总工、指挥部施管部、安质部、第三项目部全体管理人员、各作业队负责人参加的问题通报和整改动员大会，全面发动和部署，从质量、安全、环保、文明工地（本；文由；方案—范文库为您搜集—整理）等方面对所发现的问题及暂未暴露的问题进行彻底清查，全面整改，提出整改方案。并加强宣传教育和制度落实，严防反弹。将各工点整改任务落实到主要责任人、技术、施工及架子队。对敷衍了事，拒不整改的架子队和个人将进行严厉处罚。
三、 整改及落实
从2月1日开始为我项目部全面整改和落实阶段，要求对照我项目部存在的问题及整改安排表及该表未罗列的其他问题进行全面整改，指挥部施管部、安质部全过程进行监督检查。期间各工点除桩基施工照常进行外，其他全部停工。各工点技术、施工蹲点指导整改，项目部领导对全管段进行检查，现场办公。确保现场做到无遗漏、无死角、现场整洁、无安全隐患、标识齐全、记录清楚、便道畅通、环保优良、内业资料齐全、台账清晰。
截止至2月4日，各桩基施工现场已整理，墩位牌、钻孔施工牌、钻孔记录表、渣样盒已配置齐全，泥浆池做统一标准防护；上行联络线跨东外环特大桥12#、13#墩，下行联络线跨东外环特大桥8#墩靠近东外环路边采用彩钢瓦围挡防护；承台弃土平整，基坑已做防护，泡水基坑已全部将水抽出，承台上墩身预埋钢筋采用PVC管套住防止锈蚀；墩身支架已搭设爬梯，高墩施工采用防坠网防护；同条件养护试块已按规范养护并标识明确；路基边坡已修整。现场整改已形成一定的效果。
抚河大桥全长2653．6m，桥位处河面宽度约500m。主桥为(55808045)m(左幅桥)、(45808055)m(右幅桥)变截面悬浇连续箱梁，场地水文地质条件较简单，地表水系发育，沿线有抚河水系，沟塘及水渠分布，主要受赣江、抚河水下渗和侧向补给，稳定水位埋深1．5～11．3m，水位高程8．22～17．65m。抚河大桥所在河段年最高水位主要受鄱阳湖洪水的顶托影响，每年4～8月为主汛期，抚河最低通航水位13．8m，最高通航水位19．96m，最大流速0．28m/s。经综合比较分析，主桥墩57#、58#、59#承台采用组合单壁锤子胶围施工。
2组合锤子胶围的结构构造
根据锤子胶围的使用功能，将其分为侧板、接口止水槽(灌缝)、外垮崩三大部分，锤子胶围的设计所示。其中侧板是锤子胶围的主要阻水结构并兼作承台模板。封底混凝土作为承台施工的底模板，接口止水槽灌缝处理采用严密止水措施，锤子胶围剖面所示。接口止水槽利用工字钢和槽钢制作成阴头、阳头。板接缝止水结构之间止水混凝土施工时用五彩布做成周长不小于66cm，长度为750cm的布袋子，内用铁丝绑成20cm×15cm骨架，一起放入之间，然后用料斗和导管(89mm×6mm无缝钢管)像钻孔灌注桩基础施工一样灌筑C20细石混凝土，锤子胶围接头止水结构。
3组合锤子胶围设计计算
3．1设计条件结构设计条件
确定锤子胶围结构设计条件(57#、58、59#墩):平面内净尺寸为12m×7．5m(与承台平面尺寸相同，侧板兼做承台模板);设承台底标高为0．00m。最高水位为5．5m，此时预计施工水位在3m左右。侧板设计高度7．5m。内清底后河床标高－1m，封底混凝土厚度为1m;内支承水平位置，根据现场水位情况，在水平面上0．5m处设置一道，固定在桩基施工的护筒上，兼做套箱下放的导向架。
3．2锤子胶围的结构形式
锤子胶围既是承台施工的挡水结构，又是浇筑封底和承台砼时的外模板。主墩施工采用单壁锤子胶围，内框平面尺寸为12m×7．5m，高度取7．5m，即锤子胶围尺寸与承台轮廓尺寸相吻合，不考虑富余宽度。锤子胶围结构特点:共设2道内撑，内撑结构布置为圈梁加棱形内撑，均采用HN35cm×175mm型钢，壁板采用6mm厚钢板，壁板竖向加劲肋采用I32b工字钢间距1m，横向加劲肋为∠75mm×50mm×6mm角钢，周向分12块制作。接头处制作成牛脚形式。采用阴阳锁扣搭接，所用材料为I10工字钢、∠75mm×50mm×6mm角钢、槽钢及钢板。按此结构计算12m×7．5m×7．5m尺寸钢套箱总重约50t。
3．3单壁锤子胶围受力验验算原则
关键词：工程造价 管理内容 实践体会
Abstract: this article in view of the whole process of the importance of construction engineering cost, and points out that the engineering project cost control management should be throughout the whole process of the project, and points to stage and analyzed.
Keywords: engineering cost management content practice experience
中图分类号： TU723.3 文献标识码：A文章编号：
前言
日前，随着国内投资环境的不断完善，建设单位，施工单位已初步形成两个县有独立利益的市场主体，工程建设投资主体的资金来源、投资方式，投资决策也都发生了极大的变化，对工程造价管理也提出了新的要求。实行工程造价全过程管理正是为适应建筑市场这多层次多元化的发展趋势，不同的投资者出于各自的投资目的对工程造价所提出的不同需求。
一， 对工程造价全过程管理的理解
工程造价全过程管理，是指为提高建设项目的投资蚊益和经济效益，从工程建设项目的可行性研究阶段开始，对工程项目各个阶层的工程造价进行全过程、全方位的主动拉制和动态跟喀，以求人力，物力、财力得列最合理的使用与配置，从而发挥最大效益。它主要是运用科学和技术的原理，经济与法律的手段，来解决工程建设活动中的造价的确定与控制、技术与经济、经营与管理等实际问题。工程造价全过程管理不同于传统的造价咨询。它是连续的，全方位的、动态的。它贯穿于工程建设全过程的始终，而且后续工作对前面工作的跟踪、补充、修正和总结。而传统的造价咨询是阶段性的、局部的和静态的。它只局限于对工程造价的编制和审核。
二、工程造价全过程管理的主要工作内容
1．可行性研究阶段
在此阶段内．主要是利用已知的类似工程项目的造价资料，结合拟合计划项目的现有资料和数据 如建筑面积、设计标准、地点及环境等．进行初步投资造价估算，为投资决策提供依据。
2．方案设计阶段
主要是依据项目的建筑规模和类型．对提出的几个初步设计方案进行工程造价比较，估算出不同方案的工程造价。以便以合理造价为前提，选择出最具经济效益的设计方案．也为限额设计提供依据。
3．施工图设计阶段
施工图设计阶段，由于已经确定了设计方案，投资造价管理是对前连造价估算的量化和细化及对造价估算的修正。主要包括以下内容：
(1)与设计单位紧密配台，提供各种价格信息和一切有关工程造价数据及价格比较的建议，把造价控制在计划限额之内。
(2)根据施工图纸，计算各分项工程的工程造价，编制施工图预算，并与前述造价估算进行比较，确定最终造价的控制数据。
(3)编制主要材料及设备清单。
(4)根据施工计划表，编制施工期间资金投入计划表。
4 施工招投标阶段
招投标阶段的工程造价管理是工程造价全过程管理的一个主要阶段。工程造价人员的工作主要包括以下内容：
(I)就工程的招标形式，招标程序，标段埘分，承包与分包的界定，提出合理建议且可行方案。
(2)编制不同标段的招标文件、合同条款及工程量清单供招标之用。
(3)编制标底．收集、整理主要材料的市场价格。
(4)协助业主进行招投标，对所有投标者进行资格审查。
(5)协助业主审查、分析所有投标者的投标。井就单价、总造价及合同提出意见。
(6)参与商务谈判，协助业主与投标者协商议定工程总价。
(7)制订正式合同文件，协助业主与承包商整订承包合同。
(8)编制其它分包工程招标文件，协助业主与分包人签订分包合同。
5 施工阶段
施工阶段的工程造精管理应严格依照合同进行。其目标是确保工程费用控制在合同确定的预算之内。
(1)根据工程进度制订分阶段资金投入计划，井定期编制工程造价测算报告，反映施工中存在的问题及投资支付情况。
(2)根据工程实际进展，定期到工程现场复核已完工程工作量，签署中期工程付款凭证。
(3)对考虑中的工程变更进行估算，井向业主和建筑师提供建议。
(4)计算工程变更所起的增减值，并与承包商进行协商。
(5)按照规定及提供中期工程总造价估算报告，包括完成部分的实际支出及未完成部分的估算支出。
(6)审核及评估施工单位提出的索赔，并就此与施工单位进行协商。
(7)协助业主进行合同管理，分析各方履行合同的情况及可指出现的同题，并就合同条教中不完善的部分与业主和承包商协商，以便随时加以充实和完善。
(8)参与有关工程造价和合同条款的工程会议。
(9)办理工程分阶臣结算及工程竣工决算。
三、工程造价全过程管理实践中的几点体会
在工程造价全过程管理的实际工作中，一般都根据工程的具体情况及委托方的不同要求，包括采用不同的操作方式和方法。下面是我们在从事此项工作中的几点体会。
1．合理射分标段
合理的标阶段分，是降低工程造价和提高工程进度的很好办法 。标阶段划分过粗不在于降低工程造价，提高工程进度；标阶段划分过细，容易造成工程场地内施工单位垃多，管理复杂，人为地村裂了工程相互之问的必然联系。在对大连某项高层大厦进行全过程管理时，根据项目的具体情况，为避免因庞大的招投标工作而影响工程进度，我们向业主建议划分了下面几个主要标段：
① 基坑开挖与边垃支护工程
②结构厦砌筑工程
③给排水工程
④暖通及强电工程
⑤弱电工程
⑥外墙装饰工程
⑦室内装饰工程
但在具体执行过程中．由于设计l方案的修改而影响了施工图的设计。当需要进行结构及砌筑工程招标时．设什单位不能提交完整的施工招标图纸。为了不影响进度．我们会向业主建议将结构噩砌筑工程分为地下室结构工程和主体结构及砌筑工程两干标段．先进行了地下室结构工程招标，很好地解决了这一矛盾。
2． 引人总承包管理模式
在上述工程中，我们还向业主建议引人总承包管理这一模式。在招标时，把主体结构及由筑工程的承包商确定为总承包商进行招标。其它各标段的承包商均以业主指定分包人的身份与总承包商签订分包合同．统一接受总承包商的管理．并根据分包台同对总承包商负责 总承包商负责工程施工过程中．各分包人之间的一切照管、协调和配台。总承包台同对业主负责．就大大地减轻了业主的工作压力．同时也更能确保工程保质保量按时完工。总承包同做为的“工地总管”也因此得到业主支付的一笔撤酬。此报酬被称为“配合费”．亦指为业主指定的分包人在工地施工时提供临时办公用所、临时脚手架等临时设施及其它厢管和配合等所计取的费用。以总承包商计取该项 配合费”后所应承担的责任和义务．都在总承包台同中加以明确。
3．采用“ 工程量清单 “的报价形式
针对现行工程造价体系的一些不足，我们一般都向业主建议采用一种与国际接轨的 “工程量清单”的报价模式。工程总造债是由多个工程量汇总而成的。工程量清单包括：开办费清单、工程费清单、配合费清单(限于总承包单位)及点工单价表、机槭台班单位价表等。开办项目费清单是一个专门报计固定的贽用的清单．它包括承包商为完成合同内容所必须的但又无法以实物工程量的形式计算出来的各项费用。如(办公及管理费、材料试验费、进退场费、施工现场水电接驳等等)。工程费清单包括能够根据施工图纸计算并能用实物工程量所反映的费用
过部分赞用我们妥求投标单位采用 躅口综合单价”的计价模式报价．并作了三十统一，即；工程量计算规剜统一、计量单位统一、工作项目分类统一“闭口综合单价“就是把完成工作项目所消耗的人工费、材料费、机械费、企业的综台管理费、利润、税盒及各种风险等均考虑在内所最终报计的单价。并且该综台单价不台周其任何组成部分的市场价格变动皿其它因素的波动而进行调整实践证明，引用 工程量清单 的计价模式的优点主要体现在以下方面：
(1)避免了因投标单位贷质等级的不尉，欲造成的工程同质不同价的现象；
(2)“境一最、故开价”有利于箍工单位挖掘自身潜 ．采用新材科、新工艺和新技木． 自主定价．井能真正反映市场价格
(3)“闭口综合单价 ”不会因任何材料价格厦其它因素的变动而调整．有利于限额控制造价．降低了业主的风险
(4)实行“ 闭口综合单价”．使工程进度款的投付和工程变更的核算变得简单、易于操作。
4 严格施工期工程变更的审核及索赔的处理
施工阶段管理工程变更及承包商的索赔是造价管理的二个主要方面。承包商往往就任何一个工程变更向业主提出增加工程造价，遇到这种情况．我们往往分两步来处理：
(1)首先判断该增加工程造价的要求是否合理：
(2)如果确需增加工程造价．它的合理数额应谈是多少。
比如．我们遇到过一项结构工程．承包商就28项工程变更来提出增加工程造价，结果经过核实．仅有16项变更是属于确需增加造价的。并且经过审棱并与承包商协商．最后所确定的这l6项工程变更所增加的数额远莲低于承包商所申报的数额另外．在对工程项巨施工阶艮进行垒过程管理时．经常处理的另一件事就是工程索赔．由于施工过程中不可遇见性很多．如工程地质情况、自然天气影响、施工条件跟制等等，承包商往往告就报多情况向业主提出索赔。如前连的地下室结构工程，施工期正好在夏季．雨量较多，地下水比较丰富，承包商不得不增加排水设施． 确保施工不受影响。为此承包商向业主提出工期及费用的索赔．理由是大量硪水不仅增加了它的排水费用，而且造成了人员窝工，影响了工期 我们经过调查按实，确定谤季节的降水属于正常范围之内．是一个有经验的承包商所应充分预见并考虑在控标报价之内的。最后否啦了承包商的此项索赔
关键词：路桥施工；施工技术；监控
中图分类号：TU74文献标识码： A 文章编号：
一 工程概况
东江南特大桥为跨越东莞水道（东江南支流）及货运码头的桥梁,起于K28+818.5,终于K29+785.5,总长940m,孔跨布置为:4×49+(146+256+146)+4×49m,主桥为(146+256+146)m连续钢构,引桥采用简支T梁。主桥从起点K29+014.5到K29+112.237位于Ls=180米的缓和曲线上，从K29+510.870到终点K29+562.500位于Ls=180米的缓和曲线上，其余位于直线上，即两边跨部分处于缓和曲线上。半幅桥宽19.85m,单箱双室断面,其中箱底宽12.85m,两侧悬臂翼缘板宽3.5m。 0#段长14m,悬臂施工节段为31对梁段,分别为4×2.5m,4×3m,6×3.5m, 8×4 m, 9×5m 。中跨合拢段和边跨合拢段均为2m,按照设计要求箱梁合拢时两端轴线偏差不大于10mm,合拢高差不大于15mm.在施工过程中,需对从承台-墩身-悬臂施工各阶段进行系统的施工监控,及时分析数据,提供调整措施,以保证合拢精度,使全桥顺利合拢.
二 承台沉降观测
主桥承台横桥向长42.35m,顺桥向宽19.8m,高5m,覆盖28条桩基,考虑到承台在墩身,箱梁等各个施工阶段均有沉降的可能,对承台高程进行阶段性观测,及时掌握承台沉降变化动态,以便及时的做出调整措施。
1.承台浇筑完毕后实测标高与布点
承台沉降观测布点采用在承台混凝土浇筑前预埋直径2cm,长度均为20~25cm的合金铜棒或钢棒,顶部磨圆,且顶端露出混凝土面约1cm,整个承台布设8个点,具体布设见图一。
待承台施工完成后,对承台上所布设的各点及时进行标高测量,具体测设方法为:从堤岸控制点利用三角高程或水准仪两种相结合的办法把高程传递到承台布设的任何一点,并以此为后视,依次测出各点标高并记录数据,以此作为原始数据,为以后各施工阶段承台沉降提供依据。
2.墩身浇筑完后承台沉降观测
考虑到承台上高程传递点可能沉降,重新检测其标高.并依次测出各布设点标高,与原始数据对比得出沉降值,并对其分析。
3.箱梁0#块,1#块浇筑后承台沉降观测
同样方法,先对高程传递点检测,然后依次测出各布设点标高,分析并得出沉降值。
4.箱梁各梁段浇筑后承台沉降观测
采用同样测量方法,对每一梁段浇筑后各点标高记录并及时整理,直到全桥合拢后,整理全部数据,绘出标高变化图。
图一:
三 0#块浇筑沉降及0#块顶面局部控制网的布设
1. 0#块浇筑过程中度的挠值观测.
0#块浇筑过程中的挠度值观测分三个阶段进行,即浇筑前,浇筑中,浇筑后.具体观测方法如下所述:
在0#块模板检测完毕,混凝土浇筑前,在中跨和边跨两侧底模上下水位置各吊铁丝.铁丝靠承台侧吊重锤,使其长度大致与承台等高.并在靠近重锤处绑扎钢尺(要求刻度清晰)固定好,以便读数用.待准备工作完成后,选用原承台上所布设的点作为基准点,测出并记录好数据,同样的方法在混凝土浇筑过程中多观测几次,在混凝土浇筑后观测一次并整理好数据,得出最终挠度值.具体布设方法见图二。
2. 0#块顶面局部控制网的布设
0#块施工完成后，为保证以后箱梁施工的精度，应在0#块顶面建立箱梁施工阶段使用的局部控制网。
局部控制网的点的布置可在0#块施工阶段，通过预埋来实现，可在5#墩、6#墩0#块顶面布设如图所示局部控制网。
以5#墩布设情况为例，控制点布设见图三。
图二：
图三：
其中所设各点为平高控制点，R—1、L—3两点接入控制网点，通过和控制网点整体平差，采用边角同测各六个测回,确定外业作业方法。R—1～L—3布设为二等闭合导线网，同主网采用等精度平差计算。
高程采用二等工程水准测量结合三角高程对向观测和悬挂钢尺传递。
四 悬臂梁施工监控
1、箱梁悬臂施工高程监控措施
箱梁在悬臂施工过程中，受各种荷载的影响，在各梁段产生一定的挠度，主要为箱梁块件自重，张拉预应力及挂篮自重产生的挠度。箱梁的施工标高，应预留上述挠度，才能得到符合设计的标高。
H施=H设+∑f1+∑f2+f3+f4+∑f5
H施：施工设计标高
H设：箱梁成桥后设计标高
∑f1：后续梁段施工时，箱梁块件自重产生的挠度总和
∑f2：后续梁段施工时，张拉预应力产生的挠度总和
f3：挂篮自重产生的挠度
f4：箱梁因混凝土徐变、收缩，预应力松驰及长期使用荷载产生的挠度
∑f5：由桥面铺装等二部恒载引起的箱梁挠度
箱梁梁段施工时，还应考虑挂篮主桁架及挂篮吊杆弹性变形产生的下挠。此项挠度由施工测量放样组在施工中予以调整。设计提供的各荷载阶段的挠度，仅是理论值，由于受各方面因素的影响，实际挠度与计算挠度会有一定的偏差。由于混凝土是非理想弹性材料，其弹性模量的计算值会有一定偏差；在施工阶段，箱梁块件自重偏差，箱梁断面尺寸的偏差以及张拉预应力的实际效果，都会对箱梁挠度产生影响。施工中日温度变化及季节温度变化对悬臂施工挠度的影响，由于悬浇施工工期较长，施工过程中混凝土收缩、徐变等因素影响抗压，大跨径桥梁施工中，箱梁实际挠度与计算挠度的偏差较低为明显。需采取有效的措施来控制和调整施工标高，以达到设计要求。
根据我公司在大跨度连续刚构桥长悬臂施工控制的成功经验，结合东江南特大桥的具体实际情况拟定该桥在长悬臂浇注施工标高监控的措施，在施工处内成立施工监控技术攻关题目组，负责制定施工监控各项实施方案，协调设计、监理以及施工关系，成立应力、挠度、观测以及计算小组，各小组的职责分工为：
1）挠度观测及施工测量小组，制定切实可行的挠度观测及施工测量方案，将每一梁段施工过程中各种工况产生的实际挠度汇总整理后提交计算小组分析计算，并根据项目组的挠度调整结论对每一梁段标高实施测量。
2）应力监控小组：制定应力观测方案并负责实施，对箱梁每一梁段施工时各种工况下产生应力进行观测，以检验应力计算结果及预测其发展趋势，整理后提交计算小组。
3）温度观测小组，制定温度观测方案并负责实施，对大气日温度变化季节温度变化，箱梁体内外温度变化以及不同日照下温度变化进行观测，整理汇总的提交计算小组。
4）计算小组：根据挠度、应力、温度观测结果，对箱梁施工各阶段下各种工况实行价真计算，检验计算结论，并提出调整方案提交题目组决策。
在施工监控实施中，根据我公司经验应以标高监控为主的前提下进行挠度及应力控制。
2、施工监控的方法与精度
1)观测方法
悬臂箱梁的挠度观测，以精密水准仪和因瓦水准尺，采用水准测量的方法，周期性地对预埋在悬臂每一块箱梁上的监测点进行监测，在不同施工状态下，同一监测点标高的变化就代表了该块箱梁在这一施工过程中的挠度变形。挠度观测的相对基准，分别布设在5#、6#墩的0#块上，绝对基准设在岸上，由于各墩所承受的悬臂荷载的不断增大，各墩在沉降变形，同时由于墩柱存在收缩徐变，所以0#块上的水准点是不稳定的，为真实地反映箱梁的挠度变形，应以岸上水准点为基准，定期对0#块上的水准点进行稳定性监测，并在挠度观测处理中加以考虑，予以修正。东江南特大桥5#、6#墩承台的沉降观测，可采用二等跨河水准测量的方法施测，墩柱的压缩徐变，可采用悬吊鉴定钢尺精密水准测量的方法施测。
2)挠度观测点的埋设
为监测悬臂中每块箱梁在施工过程中的挠度变形情况并指导施工，应在每一块箱梁顶面分上、下游方向埋设直径2cm、长度约为20cm～25cm的合金铜棒或钢棒，合金铜棒或钢棒要预先加工，顶部磨圆，在浇注混凝土时埋好，端头处露出混凝土面约1cm，作为挠度监测的观测点。按设计要求并考虑所采用的挂篮的结构特点，观测点应埋在腹板顶部，以保证观测点本身的稳定性和极大限度地反映挠度变形，同时也不妨碍挂篮的前移，同一块箱梁上下游方向（即横桥向方向）相隔12m，各埋设一个观测点，有两个方面的作用，其一是通过两个点的挠度比较，可观察该块箱梁有无出现横向扭转，其二是同一块箱梁上有两个观测点，其监测结果可进行比较，相互验证，以确保各块箱梁挠度观测结果的正确无误，从而真实地反映变形。观测点埋好之后应注意保护，布置施工场地时应注意避开。挠度观测点布置如下图：
3)挠度观测时间
挠度观测，比较关键的是固定观测时间，以减少日照温差对观测结果的影响和施工时对观测工作的干扰，挠度观测宜严格安排在清晨6：00—8：00时间段内，同时记录空气温度和箱内温度。
4)挠度观测周期
东江南特大桥悬臂施工每一箱梁段的施工观测，可分为三个阶段：（1）挂篮前移阶段；（2）浇注混凝土阶段；（3）张拉预应力阶段。以三个阶段作为挠度观测的周期，即每施工一个梁段，应在挂篮前移后，浇注混凝土后和张拉预应力后，对已施工监测点各观测一次，其标高的变化，就代表了该点所在的箱梁在不同施工阶段的挠度变形过程。
5)观测的水准路线形式
为了容易检测误差，提高外业观测数据的自检能力，拟定观测水准点路线形式的各自0#块上的水准点为终点，采用闭合水准路线的形式进行水准测量。
水准路线图如下图所示：
6)观测精度分析
为了能监测箱梁较小的挠度变形，并使外业观测的工作量适中，易于达到设计的观测精度，拟在挠度变形观测中采用国家二等水准测量或工程测量变形三等水准测量的精度等级要求和观测方法施测。能测量到变形量±1mm的挠度值。
7)表格及图表
为了直观反映挠度值,应及时填写标高曲线图表以及施工变形观测表格。
3、箱梁施工标高调整
箱梁施工标高控制组根据箱梁施工挠度观测的实测数据与设计计算挠度进行分析比较，根据我们对多座大桥的数据比较，一般实测挠度均较计算值小，控制组经分析对比，用数理统计方法预测后续梁段的挠度值，对施工标高进行修正，提供测量放样。
4、注意事项
在整个挠度变形观测过程中，应注意如下问题：
1)成立箱梁施工挠度观测组和施工标高控制组，系统地收集和整理挠度观测数据，研究规律，经统计分析确定挠度调整数据后，及时调整梁段施工标高，从而得到合乎设计要求的箱梁标高，提高箱梁的合拢精度。
2)据以往的经验，大跨度预应力连续刚构桥悬臂箱梁施工中，挠度变形有一定的规律性，应以施工阶段作为观测周期，对其进行不间断的周期观测，并应认真分析各阶段挠度变形的规律及其与设计值的差异情况，并据此进行施工标高的调整，只有这样才能保证成桥的线型。
3)在各阶段观测的箱梁挠度中，注意温度对挠度影响较小的时间进行观测。
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