档案是人类活动的记录，是人们认识和把握客观规律的重要依据。,借助档案，能够更好地了解过去、把握现在、预见未来。可以说档案工作是既有极其纵深的历史，又有无限广阔的发展空间,是一项充满旺盛生命力的事业。在企业管理工作中档案是一项重要的基础工作，满洲里光明热电公司在档案管理中以“对历史负责，为现实服务，替未来着想”的精神，认真做好了档案管理工作，几年来我们通过认真做好文件材料的收集，提高档案人员的业务素质，强化档案工作的服务意识，充分发挥出了档案信息资源的作用的同时也使企业获得了最佳的经济效益和社会效益。
一、基本情况介绍：
（一）、单位的基本情况：光明热电有限责任公司坐落于满洲里市经济合作区西端，是呼伦贝尔电力公司于2000年9月依法在原满洲里市热力公司破产的基础上出资572.6万元以发起方式设立的一家控股公司。
公司成立之初，根据满洲里市城市建设总体规划，确定了发展热电联产、为国际贸易旅游城营造碧水蓝天的发展目标,四年来公司先后投入610万元对原有的三台14兆瓦链条锅炉进行恢复性大修，投入资金7000万元新建了3台29兆瓦循环流化床静电除尘锅炉，取缔了市区34座锅炉房、43台小锅炉。2003年公司本着为满洲里市营造出良好的生态旅游环境、还城市一片碧水蓝天的发展工作目标，开工了2×12mw＋3×75t/h锅炉的热电联产工程建设，该工程建成后可新增加供热面积150平方米，年可发电1.2亿千瓦时。
目前光明热电公司有员工320人，供热面积由34万平方米增加到现在的200万平方米，供热管网已环绕到城市的边缘，几年来公司通过全方位的设备技术改造，极大的提高了供热质量和供热的可靠性，为下一步热电联产投产，拆除全市所有的小锅炉，实现全市集中供热提供了基础保证。
（二）、档案工作的重要性
满洲里光明热电公司是在原热力公司破产的基础上新组建的一家股份制企业，它的档案来源复杂、内容广泛，因此对档案工作所产生的安全效益和经济效益要求较高，公司组建成立以来利用档案的信息资源，在修编年鉴、组织沿革、大事记、制定生产管理制度汇编和在经济活动分析、生产事故分析、供热管网效益分析及生产设备技术改造等项工作中充分利用档案的翔实资料指导生产、经营和各项管理工作，取得了显著成效。在企业破产重组、资产量化和土地产权界定，供暖用户住房面积核实及取暖费的收缴工作中利用档案资料成功的解决了矛盾纠纷、维护了企业和用户的合法权益。在编制基建工程招投标书和生产设备、生活设施由于质量、自然灾害引发的事故索赔中发挥出了巨大的作用、避免了企业的损失。
（三）、档案工作的基本情况
为了促进公司的正规化建设、提高公司的档案管理水平，使档案更好、更有效地为公司的生产经营及外网营销和基础设施建设等项工作服务，自2000年公司组建成立以来就将档案管理工作纳入到公司的整体工作中，给予了高度重视、建立了一套完整健全的档案管理体制。在档案管理中公司经理负责，办公室主抓，建立了档案室，实现了文书、会计和业务档案综合管理，形成了以档案室为中心，各部室资料管理人员分工负责的档案管理网络。四年来，光明热电公司档案管理工作一年一个台阶，继2002年月公司通过满洲里市档案级验收后又由2003年00月通过了自治区00级验收。
二、领导重视档案工作是关键
（一）、成立领导机构、加强领导、配备人员
为了切实做好档案管理工作，公司成立了档案管理工作领导小组,明确了公司孙明山经理为档案管理工作的第一责任人，具体工作由综合班主任负责，同时按照电力系统的档案管理标准，在满洲里档案局的大力支持和帮助下，设立了专门的档案室，对原热力公司的生产技术档案和基建资料档案及综合性档案逐项、逐册进行了整理，做到了档案集中统一管理。
在人员配备上公司按照档案管理的要求在员工中选任了三名业务精、文化高、政治素质好、保密意识强，热爱档案事业的女同志担任了专职档案管理员和基建、生产兼职档案管理员。同时为了提高档案管理人员的业务素质,我们派出档案管理人员到档案管理先进单位参观学习并在每年的自治区和市区举办的档案学习班我们都派出专人参加培训学习，通过学习提高了档案工作人员的业务能力和的政治思想觉
在档案管理制度建设中公司按照满洲里市档案局的规定结合自身情况实际情况，分别制定了《档案员职责》、《档案保管制度》、《档案借阅制度》、《档案保密制度》、《档案鉴定销毁制度》和《党政工团文件材料立卷归档制度》、《声像材料立卷归档制度》以及《实物归档制度》等规章制度。同时还制定了各门类档案的分类方案和保管期限表，使公司档案管理工作基本实现了档案管理工作的制度化、规范化、标准化。
（二）、加大投入，解决突出问题
公司组建成立之初，没有固定档案室，档案资料也比较分散，为此公司将建立档案室列为重要的议事日程，2001年公司在办公场地较为紧张的情况下，设置了独立的综合档案室和档案人员办公室，安装了铁门、防盗窗、窗帘、配备了灭火器、温湿器使档案室达到了防盗、防光、防火、防潮、防高温、防尘、防鼠、防虫的“八放”要求，在档案管理的硬件建设上我们还先后投入3万元按照档案管理工作的要求配置了30平方米的档案密集柜，购买了档案专用电脑、激光打印机、激光复印机、电脑传真机和摄录一体机、数码照相机等先进仪器设备，
三、加强基础业务工作，是做好利用工作的前提
（一）、收集、整理、鉴定、统计
为了提高档案管理的工作效率，我们按照满洲里市档案局的要求和规定来完成档案的收集、整理、鉴定及统计工作，在档案收集管理中我们按照规定将公司基建资料、供热管网资料、上级下发文件、公司上报文件及各部室、车间的有留存价值的档案资料进行了积极主动的收集和征集，对收集到的档案资料全部作到认真整理、装订入库。保证了档案资料的完整准确、系统及时。
在档案的整理工作中我们按照规定对档案立卷要求进行了组卷和编目，建立了档案管理统计台帐，对档案室内的设备，各类档案数量，档案利用情况进行了统计和登记，通过认真作好档案管理的基础性工作提高了档案管理的工作效率的同时也提高了档案管理的质量。
在档案鉴定、统计中我们按照规定对所有档案资料按照标准进行了重新鉴定，目前公司档案室以收集到有保存价值的档案资料文书档案000份，其中永久档案00份、长期档案000份、短期档案00份。
（二）、编制检索工具
（三）、开展微机档案
为了适应适应办公自动化的需求，我们还按照微机档案管理的要求对公司档案进行了基础资料的及检索目录的微机录用，实现了数字化处理，规范了档案管理的同时也方便了档案的归档、查阅和检索。
四、档案工作为企业做好服务
（一）、开展档案晋级达标为企业晋升为（星际）企业服务
（二）、利用档案为企业联络经济效益和社会效益
几年来我们通过认真开展档案规范化管理,方便了公司各部门的档案调阅的同时也充分利用档案的信息资源为公司取得了一定的经济和社会效益。
2000年公司组建成立之初，由于供热锅炉和供热管网老化，事故频出，公司生产技术人员通过查阅设备档案，对公司三台14兆瓦锅炉和所有的环热站进行了恢复性大修，提高了设备出力保证了安全生产。当年12月在市区五道街有一处供热管网因多年腐蚀渗漏，公司生产技术人员通过调阅技术档案，在最短的时间内查找出故障点，进行了及时的修复，避免了一次大范围的生产事故。
2001年在公司的生产运行中，三台原有供热锅炉的燃煤燃烧不充分煤渣排放中的含煤量在50％以上，大量的燃煤没有经过充分的燃烧就白白的浪费掉，给公司的经济效益造成了一定的损失，问题的原因是由于当时输煤系统使用的颚式碎煤机出煤颗粒过大造成锅炉燃烧不充分所致，为此公司生产人员通过调阅档案，认真分析研究，决定将颚式碎煤机改为锤式碎煤机，改造后锅炉灰渣中的可燃物下降到20％，一个取暖期可节约燃煤近5000吨。
2001年公司扩建2台29兆瓦热水锅炉，该锅炉设计没有风机循环水泵，所有转动机械的轴瓦冷却水全部排弃，造成厂用电、水的极大浪费，为此公司成立了科技攻关小组，通过查阅该锅炉的技术档案，制定出了加装循环冷却水循环系统，实现了循环水的闭式循环，使公司废水达到了的零排放，即为环保做出了供献，也使公司每年减少了几十万元的排污费同时每年还可以节约水资源24万吨。
2002年随着满洲里市城市扩建规模的扩大，公司5台供暖锅炉已经满足不了城市的供热需求，为此公司准备在2001年扩建2台29兆瓦锅炉的基础上继续扩建一台29兆瓦锅炉，在锅炉的建设中公司充分利用保留完好的前2台29兆瓦锅炉的技术档案，在时间紧、任务重的情况下仅用了五个月的时间就完成了锅炉扩建任务，通过档案资料的运用即节约了时间又节约了大量的设计费用。
（三）主动服务，编制参考资料为领导服务
（四）、建立信用档案为企业服务
在加强基础工作档案管理的同时我们还为公司供热范围内的1万3千家热用户建立供热基础档案,（基础档案包括用户的申请用热手续、签订的入网协议、工程验收手续、及住房面积图纸及热费缴费情况）并实现了微机化管理,方便了热用户的热费缴纳的同时也为公司的营销管理创造了便利的条件。
公司作为一家社会公益服务性的企业，提供优质的热能做到让客户满意是公司宗旨目标，为此公司把保证安全生产、提高供质量作为首要任务，我们连续几个夏天对供热范围内的不热用户进行了供热系统集中改造，这其中档案资料发挥出了巨大的作用。
关键词：集中供热工程；供配电系统；蓄水池泵房；移动；检修电源
中图分类号：TU995 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）29-0102-02
1 热源厂变电所
1.1 变电所变配电方案选择（以设计过的某热源厂用电负荷为例）
热源厂用电负荷为二级用电负荷，由两路10kV市电线路供给。两路电源同时工作（均应满足热源厂全部电力负荷），互为备用。
1.1.1 热源厂负荷计算及低压变压器的选择：
用电负荷计算采用需要系数法：需要系数：0.85；功率因数：0.80
工程计算负荷：
其中：10kV有功功率：7395kW
10kV无功功率：5546.3kVAR
10kV视在功率：9243.8kVA
0.4kV有功功率：2572kW
0.4kV无功功率：1929kVAR
0.4kV视在功率：3215kVA
1.1.2 变压器的选择：
方案一：
根据计算，共设置两台10/0.4/0.23kV400kVA变压器和两台10/0.4/0.23kV1600kVA变压器。
两台10/0.4/0.23kV400kVA变压器购买费用大约为15
万元；两台10/0.4/0.23kV1600kVA变压器购买费用大约为38万元。
方案一总购买费用约为53万元。
方案二：
根据计算，共设置两台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器。两台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器购买费用大约为50万元。
由于热源厂供热不是全年供热，沈阳地区供热天数为151天，仅占全年41%天，其他均为非采暖期，非采暖期变电所供配电主要用于日常供电及设备维护和检修。
方案一在供热时，两台10/0.4/0.23kV400kVA变压器和两台10/0.4/0.23kV1600kVA变压器，均全部投入运行。非采暖期两台10/0.4/0.23kV1600kVA变压器停止运行，两台10/0.4/0.23kV400kVA变压器投入运行，供给热源厂照明、检修设备及厂区内蓄水池泵房、厂区道路照明等电力负荷。此方案两台10/0.4/0.23kV400kVA变压器基本能达到非采暖期满负荷运行，其中一台变压器出现故障时，另一台变压器能满足主要用电设备供电，保证非采暖期用电的可靠性。此方案其缺点是变电所占地面积比方案二要大些，初投资也比方案二要高些。
方案二在供热时，两台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器均全部投入运行。非采暖期一台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器停止运行，另一台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器投入运行，供给热源厂照明、检修设备及厂区内蓄水池泵房、厂区道路照明等电力负荷。由于非采暖期没有太多的用电负荷，所以一台10/0.4/0.23kV2000kVA变压器不能达到满负荷运行。其缺点是运行不经济，非采暖期变压器出现故障，热源厂内将全部停电，不能保证用电的可靠性。同时变压器的年运行费用还比方案一要高。
综上所述选择方案一更适合热源厂供配电的要求。从配电变压器经济使用期20年来看，方案一不论从供配电可靠性，还是从长远运行费用上将更优于方案二。
1.2 变电所供配电系统选择
10kV高压配电系统为中性点不接地系统，两路10kV高压电源引入并同时工作，互为备用。采用分段单母线接线方式，设置高压母线联络柜联络。高压母线联络柜二次操作线作电气闭锁，双路10kV电源正常情况下，保证不能合上高压母联断路器，两段母线分别由两个工作电源供电。当一路工作电源发生故障被切除后，高压母联断路器自动合闸，由另一路工作电源供给变配电所的全部负荷。当停电电源恢复供电时，手动断开高压母联断路器，然后使恢复供电的高压进线断路器合闸，高压配电系统恢复两路电源供电。高压配电系统采用放射式的配电方式。
0.4kV低压配电系统为中性点直接接地系统。非采暖配电系统与采暖配电系统分开自成体系。两个配电系统均采用按本系统变压器分段单母线接线方式，设置低压母线联络柜联络。正常时低压母联断路器分闸，变压器分列运行。当其中某一台变压器发生故障或停电时，手动切除系统部分不重要负荷后，合闸低压母联断路器，不停电或不故障的变压器负载主要负荷用电。当停电电源恢复供电时，手动使低压母联断路器分闸，然后使恢复供电的低压进线断路器合闸，低压配电系统恢复两路电源供电。低压侧采用放射式和树干式相结合的配电方式。
1.3 变电所操作系统
操作系统分为交流操作和直流操作，虽然直流操作比交流操作要增加一些投资，但对于建设整个热源厂投资是非常少的。所以笔者认为操作系统宜采用直流操作，提供可靠直流电源。这样将为控制、保护装置、分合闸回路提供可靠保证。
2 热源厂主厂房配电系统
10kV、0.4kV电源均以电缆方式由变电所高低压配电室引至主厂房电气控制室，经电气控制柜再分配至用电
设备。
（1）热源厂循环水泵一般都在3台以上，从工作经验来看，每台循环水泵的供电电源应由变电所不同段的高低压段引来，这样变电所高低压段不论哪一段有故障，都不能影响其他段供电的循环水泵正常运行，为循环水泵可靠运行提供保证。
（2）热源厂锅炉系统有引风机、鼓风机、炉排电机和分层给煤电机组成。锅炉系统用电设备的电源宜由变电所同一段的高低压段引来，这样变电所高低压段不论哪一段有故障，热源厂内本段供电的锅炉系统的引风机、鼓风机、炉排电机和分层给煤电机停止运行。不影响其他锅炉系统的引风机、鼓风机、炉排电机和分层给煤电机的正常运行，为城市供热正常运行提供保证。
（3）热源厂内移动检修电源一般都设置一台HH3-100/3开关，真正用电设备检修和维护时，对检修人员是非常不方便的。所以对热源厂锅炉本体和有地面下除渣沟的移动检修电源。需要设置一个配电箱，配电箱内应有：12V的电源、供移动照明使用，还需要有三相电源及单相电源，单相电源电源还需有三孔插座和二孔插座（见图1）；对热源厂普通移动检修电源也应设置一个配电箱，配电箱内应有：三相电源及单相电源、单相电源电源，还需有三孔插座和二孔插座（见图2）。
3 热源厂内蓄水池泵房配电系统
一般蓄水池泵房都不设置柴油发电机。笔者认为由于热源厂的生产用水是由设置于厂区蓄水池泵房内的生产给水泵供给，热源厂的突然停电会造成热水锅炉的汽化，为了保证热水锅炉的安全运行，需在蓄水池泵房设置一台柴油发电机，以保证生产给水泵的正常运行。同时为了保证蓄水池泵房供电的可靠性和安全性，蓄水池泵房进户电源应由不同变压器低压段引来，再设置双电源自动转换开关（见图3）。这样才能确保蓄水池泵房供配电系统可靠
运行。
以上就是作者在设计工作中的一些经验，仅供同行们参考。
4 结语
集中供热是现代化城市的重要标志之一。城市实现集中供热不仅能向居民提供舒适的居住环境，还能够节约能源、减少环境污染。作为热源厂供配电设计工程师，我们应本着安全、可靠、实用、经济的原则。在设计过程中结合工程实践并努力创新，寻求最佳的供配电系统设计方案，提高人们的居住环境和生活质量。
参考文献
关键词 压差控制阀 分户热计量 双管供暖系统 应用 一、概述
在分户计量双管供暖系统中，为充分利用家用电器、灯光和人体等自由热量，通常是在每一组散热器上安装预设定型温控阀，因此整个系统是变流量运行，作用在温控阀上的压差随着流量的改变而发生变化。当其实际压差较大温控阀就可能产生噪音，尤其是在房间热负荷较小时，温控阀会频繁开关，产生振荡。振荡除引起不必要的磨损外，还导致回水温度升高，并影响系统中的其它温控阀，因此在一个设计良好的分户计量双管供暖系统中，一方面应使用系统中每个温控阀的热权度总是大于等于1，另一方面温控阀上所随的实际压差还应该保持在它的允许范围内[1]。
压差控制阀也称为自力式压差控制阀，在变流量系统中，它通过感应供热管道系统中两点的压力，可以使被控环路的压差保持恒定，保证被控环路中调节阀门的正常工作，那么在分户计量双管供暖系统设计时，控制阀应如何布置呢？通常有以下三个方案：a.压差控制阀仅在设在建筑物供暖引入口，控制供暖引入口的压差为定值。b.在下供下回式双管系统中，压差控制阀设在每组共用立管的起始端，控制立管的压差为定值。c.压差控制阀设在每一户的引入口，控制户内系统的压差为定值。
目前，在实际设计中，这3个方案应如何选择，争议颇多，仅就保证温控阀平稳工作而言，方案1最差，但其初投资最少；方案3最好，但其初投资最高；方案2介于方案1和3之间。下面就针对这3个方案进行一些分析，希望为工程人员设计时，方案的选择提供一些有益的建议。另外应说明的是：本文所讨论的双管供暖系统是指户内、户外都为双管的系统。
二、方案分析
1．方案1：压差控制阀仅设在建筑物的供暖引入口
由于是双管系统，因此以户为单位，供暖系统内各户之间是并联关系。每一用户户引入口作用压差ΔPS可以由下式计算：
ΔPS =ΔP1 +ΔP2-ΔP3
（1）
式中：ΔP1--建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差；
ΔP2--所计算用户随的自然作用压头；
ΔP3--从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失。
（1）式（1）中各参数的讨论
a.建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差ΔP1在系统运行过程中，ΔP1是定值，它取决于设计工况下，供暖系统最不利环路中，从供暖引入口压差控制点到最末端用户户引入口之间供回水管路的阻力损失 ，最末端用户户内系统的总阻力损失 以及最末端用户所随的自然作用压头 。根据式（1）有：
（2）
b.用户所随的自然作用压头 ΔP2
ΔP2取决于用户所处的楼层以及供回水立管中供回水温度[2]。在系统的运行过程中，ΔP2是一个不断变化的量，因此在设计工况下，根据式（1）计算户引入口作用压差ΔPS时，其自然作用压头ΔP2应取最小值。因为如果取值较大，那么根据式（1）所计算的户引入口作用压差ΔPS就较大，在根据ΔPS设计户内系统时，其管道和温控阀的阻力损失就可能较大，当实际的自然作用压头ΔP2小于所选定值时，户引入口作用压差ΔPS就会低于设计值，导致温控阀上的实际压差小于设计值，此时，温控阀即使全开，散热器所提供的热量仍不足以维持设计室温，所以在设计工况下，自然作用压头ΔP2应取最小值。这样，在实际运行时，自然作用压头ΔP2总是大于等于最小值，因此能保证温控阀的热权度总是大于等于1，房间温度总是能达到设计值。不过，由于自然作用压头ΔP2的影响因素较多，要确定每一用户的最小值通常都很困难，因此为便于设计，在设计工况下计算户引入口作用压差ΔPS时，自然作用压头ΔP2可以不考虑。
c.从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失ΔP3
在变流量系统中，供回水管路的阻力损失ΔP3是一变量，它取决于管路中的流量以及管路的长度。在设计工况下，其值最大，当管路中的流量趋近于零时，ΔP3也趋近于零[1]。同一供暖系统当采用同程式时，其ΔP3一般比采用异程式更大[2]，因此根据式（1）可知；各用户由ΔP3所引起的ΔPS波动，同程式比率经异程式系统更大，由此可见，设计时应选择异程式系统。
d.户引入口作用压差ΔPS
对于双管系统，在散热器热负荷一定的情况下，当户引入口作用压差ΔPS大于设计值时，由于散热器上温控阀的调节作用，户内系统各管段的流量会保持不变[1]，因此各管段的阻力损失也不变，户引入口作用压差ΔPS的增加值会等量地作用在户内系统每一个温控阀上。由此可见，在系统设计时，只要保证运行过程中，户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失，就可以保证在任何情况下，温控阀上的实际压差总是大于等于设计工况下的设计值，因此温控阀的热权度总是大于等于1，用户随时能获得设计所要求的室温。那么应如何设计才能使户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失呢？
根据前面的分析可知：在设计工况下进行设计时，自然作用压头可以不考虑，管路的阻力损失ΔP3为最大。而在实际运行过程中，由于存在自然作用压头，管路的阻力损失ΔP3又较小，故根据式（1）可知：运行过程中，户引入口作用压差总是大于等于设计工况下的户引入口作用压差，因此在设计工况下，只要使户引入口作用压差大于等于户内系统的总阻力损失，那么运行过程中，户引入口作用压差就总是大于等于设计工况下户内系统的总阻力损失。而这一点在设计工况下进行水力计算时，可以很容易做到。
另外，由于户引入口作用压差ΔPS的波动反映了户内系统每个温控阀上作用压差的波动，因此只要控制户引入口的作用压差ΔPS的最大值，就能够保证运行过程中温控阀不超过它的最大工作压差。根据文献[3～4]可知：在设计工况下，户内系统包括热表和锁闭调节阀的阻力一般不应超过30kPa，因此在运行过程，只要控制ΔPS的最大值不超过30kPa，就能保证温控阀的正常工作。
（2）方案1分析的小结
通过前面的分析可知：为保证运行过程中，温控阀上的实际作用压差不超过其正常工作最大压差，用户引入口的最大作用压差不超过30kPa，因此根据式（1）有：
ΔPS =ΔP1 +ΔP2 -ΔP3 kPa
从上式可知 ：当ΔP3=0时，户引入口的作用压差ΔPS最大，故根据上式有：
ΔP1 ≤30 -ΔP2 kPa
上式中，对于自然作用压头ΔP2，在设计工况下，各用户所随的值最大[2]，并且其最大值可以由下式计算：
ΔP2=gH（ρh-ρg） kPa
式中：H--上供下回式双管系统中，为建筑物的高度；下供上回式双管系统中，为建筑物的高度减去建筑物顶层的层
高，m。
ρh、ρg--设计工况下，供回水温度所对应的水的密度，kg/m3。
故有ΔP1≤30-gH（ρh-ρg）/1000 kPa
因此，当仅在供暖引入口设压差控制阀时，其控制压差必须小于等于30-gH（ρh-ρg）/1000 kPa，才能保证系统运行过程中，温控阀上的作用压差能够小于其正常工作的最大压差。另外，由于设计工况下进行水力计算时，不考虑自然作用压头，故根据式（2）有：
由此可见，只有当设计工况下最不利环路的阻力损失 小于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa时，才可以采用方
案1。
2．方案2：在每组共用立管上设压差控制阀
本方案只适应于供下回式双管系统。参照前面对式（1）各参数的分析，方案2在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头同样可以不考虑，因此压差控制阀的控制压差ΔP1等于共用立管上最不利环路在设计工况下的阻力损失 ，其中为 为立管上压差控制点到户引入口之间供回水管路的阻力损失，另外，为保证共用立管上各用户在运行过程中户引入口作用压差ΔPS不超过30kPa，ΔP1同样应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa，当ΔP1大于该值时，就不应采用方案2。
3．方案3：在每户引入口设压差控制阀
对于大型的供暖系统，当无法采用方案1和2时，就应采用本方案。其压差控制阀的控制压差ΔP1等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，其中包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa[3～4]。此时，各共用立管上只需设截止阀或闸阀，起关闭作用。
在本方案中，由于压差控制阀的调节作用，在系统的运行过程中，自然作用压头和系统流量的变化，不会对户内系统温控阀的工作产生影响。不过，为了在运行过程中保证压差控制阀的正常工作，其资用压差应始终大于等于其设计压差。压差控制阀的设计压差应等于设计工况下其本身的阻力与其控制压差之和，因此在设计工况下进行户外共用立管和供回水干管的水力计算时，自然作用压头可作为安全裕量，不予考虑。因为如果要考虑自然作用压头，一方面会使水力计算更复杂，另一方面自然作用压头不恰当的取值，会导致运行过程中，压差控制阀的资用压差小于其设计压差，有可能导致压差控制阀即使全开，通过的流量也不能满足用户要求。
另外在设计时应注意的是：供暖系统中所使用的压差控制阀一般都有最大工作压差限制，当作用在阀上的实际压差超过其最大工作压差时，阀就会被压坏，因此在使用方案2和3时，如果运行过程中，室外管网在供暖引入口的资用压差会超过供暖系统中所使用压差控制阀的最大工作压差时，就必须在供暖引入口设其它型号的压差控制阀，控制整个供暖系统的压差。此时，该压差控制阀的控制压差应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失。
4．户内和户外系统形式
对于户内系统，根据前面对供回水管路阻力损失ΔP3分析的相同理由，为减少运行过程中，温控阀作用压差的波动范围，应选择异程式系统。对于方案2和3的户外系统，也建议采用异程式系统。因为同一供暖系统，当采用异程式时，其系统的总阻力损失一般要比采用同程式更小[2]。这样，可以减小供暖系统引入口所需要的资用压头。
三、结论
（1）分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头可以不考虑，户内和户外系统应采用异程
式。
（2）选用方案1时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失 ，并且ΔP1应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa。
（3）选用方案2时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于立管上最不利环路在设计工况下的总阻力损失 ，并且ΔP1也应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa。
（4）方案3适应于大型供暖系统，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa。
参考文献
1 戈特·磨擦勒，雷纳特·奥贝尔，编著，供暖控制技术，北京：中国建材工业出版社，1998
2 贺平，孙刚，编著，供热工程（新一版），北京：中国建材工业出版社，1993
热源塔热泵夏季为高效水蒸发冷却热回收制冷机，可以向酒店免费提供卫生热水和桑拿热水；过度季节制取卫生热水时产生的冷量可供餐厅、娱乐及多功能厅空调免费利用；冬季热泵的低品位热源来自高效宽带无霜热源塔系统，可有效地保障热泵供暖及卫生热水所需要的低品位热源。
在无锅炉等辅助热源条件下，热源塔热泵经受住南方五十年一遇的冰冻期考验，室内供暖温度达到30℃，热水45℃以上。系统运行可靠维修量小，这种无需设计锅炉、水源和地埋管等辅助热源系统的热泵，初投资经济合理，室内外机械设备综合占地面积都比较小、节能效果明显，以及对周围环境影响符合国家环保标准的空调冷（热）源来源方式，值得和大家交流探讨。
关键词：热源塔；冷（热）源；热源塔热泵
1.工程概况
桐庐大酒店位于城市发展的商业中心——杭州市桐庐县城区。桐庐大酒店是按四星级酒店标准设计的集客房、餐饮、娱乐、休闲、会议、办公及商场为一体的多功能综合性项目。
2.不同冷（热）源热泵方案初投资比较
2.1混合源地源热泵冷（热）源与初投资系统性能南方地区制冷负荷大于供暖+热水负荷的20%左右，为维持地下土壤温度场的平衡，实现经济运行目的，设计采用混合源（地埋管+冷却塔）地源热泵。地下土壤源温度场可维持在16～22℃之间变化，热泵热源温度平均保持12～6℃之间变化，。热泵是以15℃热源作为供热量指标，在热源温度12～6℃条件下运行供热虽有衰减，但仍能满足2500KW供暖和热水负荷的需求量。热泵供热性能系数COP值可达3.5以上，主要是依靠昂贵造价的地源埋管系统作陪衬，才能实现单项运行经济指标的高效。
系统初投资近期原萨斯特地源埋管钻井施工队在为浏阳市一座别墅做地源埋管，岩层钻孔单井深度35米，钻机日进尺深度只有10米，井深造价超过100元/米。在大型建筑物中用地紧张，单井深度可达到80～100米，随着井深增加岩层硬度会更高，井深造价为120～200元/米之间（四川地源热泵示范工程）。采用混合源地源热泵机组及冷（热）源地源埋管系统的初投资为710.00万元左右。
2.2空气源热泵冷（热）源与初投资系统性能酷暑制冷，空气源热泵的制冷效率与室外气候有直接的关系，随室外温度的升高而降低，机组消耗功率随室外环境温度的升高而增加。空气温度35℃，出水温度7℃，空气源热泵制冷能效比EER值在2.5左右。隆冬供热，南方地区受特定地质与气候条件因素影响，成为冷暖气流对峙区“低温高湿”，空气中低品位“潜热”含量高，空气源热泵因构造缺陷，不能有效地利用低品位热源，持续期累计约50天左右（-5～2℃温度有近10天左右，2～5℃温度有近40天左右）。当空气源热泵迎面风速为2M/S时，室外空气干球温度在0～5℃，相对湿度>80%时结霜最为严重，此时平均每小时化一次霜，按现代技术不停机旁通换向化霜程序，一次化霜的时间不少于8分钟左右（包括室内反向取热）。空气源热泵在0～5℃条件下处于无霜至结满霜与半结霜状态下运行，供热性能下降35～40%；化霜减少的供热量达15～20%左右。因此，在最恶劣工况条件下空气源热泵机组的实际供热输出量，只有标准工况供热量的50%左右，供热性能系数COP平均只有1.5左右。
系统初投资冬季酒店供热需求量为2500KW，选择空气源热泵方案，容量应按实际供热能力确定为：Q=Q0.δ+RQ0为设定的标准供热量、δ为实际供热系数、R为辅助热源；
Q0=3800KWδ=0.53R=500KWQ=Q0.δ+R=3800×0.53+500=2514KW设计采用标准制冷量为3800KW空气源热泵机组加500KW辅助电加热装置，能够满足制热最不利工况下供热。根据涡旋压缩机构造不适应空气源热泵结霜后，长期处在高压差下运行，容易损坏等因素，应采用螺杆压缩机组，空气源热泵主机方案初投资为716.00万元左右。
2.3热源塔热泵冷（热）源与初投资
2.3.1热源塔热泵原理热源塔热泵定义为：夏季为高效水蒸发冷却制冷机，冬季为高效宽带无霜空气源热泵。
热泵所提升的低品位能来自热源塔，热泵必需是在较小的传热温差下运行，才能获得较高的供热性能系数，需要按热源塔实际使用工况设计热泵工况，所以定位为热源塔热泵。
热源塔热泵工作原理：由热源塔旋流风机扰动环境中“低温高湿”空气从塔体底部进入，经低温宽带换热器底部迎风面逆向流通，形成传热面与环境空气之间的显热与潜热的交换。宽带换热器将来自热泵小温差蒸发器的低温循环溶液（乙二醇稀释溶液）从宽带换热器上部进液底部出液，获得低于环境温度2～3℃的溶液作为热源塔热泵的低温位热源。
自然无霜运行期：南方冬季，环境温度为2～5℃的持续时间为40天左右，占冬季低温高湿天气85%以上，是传统窄带空气源热泵结霜率较频繁期。闭式热源塔由于设计上采用了冷库-15℃的低温宽带小温差传热技术，比传统窄带空气源热泵结霜温度下降了5～6℃，减少了85%的结霜机率。环境空气温度高于2.0℃以上时，空气相对湿度较大潜热含量高，宽带换热器在进行热交换时凝结水量大，凝结水分离系统自动排出凝结水份。
人工无霜运行期：南方冬季，环境空气温度低于1.0℃以下时的累计时间约10天左右，为防止负温度湿空气遇冷（低温宽带换热器）结霜，负温度喷淋装置根据智能控制要求，自动喷淋环保防冻溶液（选用食品行业用无毒、无腐蚀、环保的防冻液）降低换热器表面冰点，待低温期过后采用浓缩装置分离水份。
2.3.2闭式热源塔热泵应用案例与性能湖南吉首市金煌宾馆，地处湘西山区，冬季低温高湿，夏季高温酷暑。空调面积2300平方米，其中客房80间，大堂150平方米，茶艺中心95平方米。生活热水需求量15吨/日，供暖温度要求28℃。系统设计，采用“热源塔热泵冷暖空调热水三联供”系统，热泵机组设计容量，按夏季标准工况制冷量采用160KW机组二台。在厂家交货前进行标准工况制冷量测试时发现每台只有120KW/台。比原设计配置减少了160×2-120×2=80KW，相当于25%的设备容量配置。2008年南方遭受了50年一遇的－1～－4℃冰冻期，这个先天性不足的容量配置系统，经受了严峻的实际考验。标准工况制冷量为120×2=240KW的机组在低温位热源进水温度为－5℃情况下，压缩机自然衰竭要大于标准工况制冷量的25%，实际工况供热量为90×2=180KW.在冰冻期期间，由于热源塔热泵低温位热源来源稳定，无霜运行效率高满足要求，平均日输出45℃生活热水15吨，客房供暖温度达到28～33℃，大堂供暖温度达到24～26℃。热源塔热泵性能，在“低温高湿冰冻期”就闭式热源塔而言，只要保障溶液冰点浓度，在－5℃低温位热源，输出热水45℃情况下，机组的供热性能系数COP不低于3.0（实验室测试，传统干式热泵螺杆机组在给定－5℃低温位热源，输出热水52℃条件下，供热性能系数COP不低于2.6）。
系统性能热源塔热泵夏季为高效水蒸发冷却制冷机，冬季为高效宽带无霜空气源热泵。由冷热源吸收设备——闭式热源塔和低位热源提升设备——低热源热泵组成。环境空气温度高于1.5℃以上时属于无霜运行期，环境空气温度低于1.5℃以下时累计时间约10天左右，为防止零下温度湿空气遇蒸发器结霜，系统负温度防霜系统自动喷淋环保防冻溶液降低换热器表面冰点，待低温期过后采用浓缩装置分离水份，保障了热源塔热泵在最恶劣工况下0～5℃供热性能系数COP值不低于3.2.系统初投资冬季酒店供热需求量为2500KW，选择热源塔热泵方案，容量应按实际供热能力确定为：Q=Q0.δ+RQ0为设定的标准制冷量、δ为实际供热系数、R为辅助热源；
Q0=3450KWδ=0.75R=0KWQ=Q0.δ+R=3450×0.75+0=2587KW设计采用标准供热量为3450KW热泵热水机组，能够满足制热最不利工况下供热。系统应采用满液式螺杆压缩机组，热源塔热泵及冷（热）源初投资方案为445万元左右。
小结：混合源地源热泵冷（热）源与初投资710.00万元左右；空气源热泵方案初投资为716.00万元左右；热源塔热泵及冷（热）源初投资方案为445.00万元左右，是三个空调方案中最低的。
3.不同冷（热）源热泵方案能耗比较在对方案进行综合经济性比较时，首先应注意比较基准的基本一致。
应用相同设备档次、能源价格等基准条件进行比较，才能保证比较结果的科学性和合理性。对比方案全部采用满液式螺杆机组。
4.不同冷（热）源热泵方案选择与确定
4.1混合源地源热泵方案最初的设计方案是采用地下水源热泵机组，由于项目建筑红线建筑范围内，场地基础地质岩体广布，地质构造复杂，经水文地质勘测找不到足够的地下水源来作为热泵系统的冷（热）源，而地源土壤源打孔费用和机组造价高达710.00万元左右，对比热源塔热泵节能空调系统增加初投资265.35万元，年支付贷款利息为27.76万元，全年节能回报只有5.85万元左右。且本项目又处在市中心，没有足够可利用的空地打孔。因此，地下水源、地下土壤源冷（热）源方案虽然节能，没有成熟可靠的条件使用。更何况节能费用尚不能抵消增加的初投资贷款利息。
4.2空气源热泵方案在地源热泵方案被否定后，考虑采用空气源来作为来作为热泵系统的冷（热）源方案。夏季，空气源热泵的冷源来自空气冷却，空气源动力风机的噪声也会对周边环境及酒店自身产生影响，冷却效果受“高温酷暑”环境温度影响，最恶劣工况时能效比只有EER=2.5左右，比水蒸发冷却增加了近一倍的能耗。冬季，空气中低位“潜热”含量高，空气源热泵因构造缺陷不能有效地利用低位热源，结霜降低机组换热效率，而除霜既要耗能又影响连续供暖能力；当室外温度过低，会使机组保护停机不能正常工作，即使可以工作，其效率也很低，影响酒店的正常经营。而其空气源热泵螺杆机组造价高达716.00万元左右，对比热源塔热泵节能空调系统增加初投资271.65万元，年支付贷款利息为28.4万元，全年能耗对比其它节能空调系统增加71.27万元左右。
4.3热源塔热泵方案经慎重考虑科学论证后，最后提出一种介于水冷却制冷机节能与无霜空气源热泵之间的组合制冷与热泵系统。经多方面研究与网上市场调查了解到，热源塔热泵可有效地解决了地下水源热泵无水源，地源土壤源热泵造价高，传统风冷热泵夏季制冷能耗高、冬季供热翅片换热器易结霜降低换热效率、化霜耗能等问题，造成供热能耗高。热源塔热泵夏季为高效水蒸发冷却制冷机，冬季为高效宽带无霜空气源热泵，经受住南方五十年一遇的冰冻期考验，客房供暖温度达到30℃、热水45℃以上。热源塔热泵冷、暖空调和热水三联供一机三用，无需辅助热源，节能环保、高效，且初投资合理，热源塔热泵冷（热）源系统造价为445.00万元左右，与其它热泵方案对比如下：
①对比混合源地源热泵方案减少初投资265.35万元，减少年还贷利息27.76万元，能耗增加5.85万元，实际比混合源地源热泵方案年减少21.91万元的费用。
②对比空气源热泵方案减少初投资271.65万元。减少年还贷利息28.41万元，年节能耗减少71.27万元左右，实际比空气源热泵方案年减少99.68万元的费用。
5.结论
通过对不同热泵及冷（热）源系统方案进行的综合经济分析不难看出，热源塔热泵冷（热）源系统作为大中型建筑物（特别是酒店服务业）中央空调系统的冷（热）源具有明显的初投资低、节能和性能稳定优势。不受区域地质及自然环境的限制，在气候适宜的长江流域以南地区可在冬、夏过度季节共用，省去了锅炉设备、水源和地埋管等辅助冷（热）源系统，符合我国南方地理情况。一机三用，设备利用率高。
关键词：热电联产；节能分析；工业供热
中图分类号：TK269 文献标识码：A
热电联产相比较传统的热电分产，综合效率可由50%提高到约80%，因此热电联产经济性更好，更符合当前国家节能减排的方针政策。热电联产项目前期选址论证时，一般会有2～3个备选的拟建厂址方案。而热电厂选址导致供热距离发生变化，将引起热电厂抽汽参数相应变化，因此需要在可行性研究阶段就要考虑抽汽参数与机组的匹配情况，以使机组在投产运行后达到较佳的经济运行工况。
1 项目介绍
根据《热电联产项目可行性研究技术规定》的要求，区域热电厂的蒸汽管网的供热半径一般以≤3km～5km为宜。以广东某热电联产项目为例，根据当地的集中供热规划，该项目将满足当地热负荷需求，拟承担的热负荷在考虑同时系数之后，热电厂热力站出口的蒸汽参数见表1。
工程拟建设2台350MW超临界燃煤供热机组，主机选用国产设备。锅炉型式为超临界一次中间再热直流煤粉炉。汽轮机型式为超临界三缸两排汽中间再热抽凝式汽轮机，过热蒸汽蒸发量1150t/h，过热蒸汽压力24.2MPa，过热蒸汽温度566℃，机组回热系统采用八级非调整抽汽。工业供热蒸汽由中压缸某一级调整抽汽供应，因此单台机组平均热负荷为DS=270t/h。
2 系统分析
该项目在初可研报告中拟定了2个选址方案，距离热负荷中心分别约8km和15km。如果按照常规的供热管网设计，管道压降约0.06MPa/km～0.1MPa/km，温降约15℃/km～20℃/km，经济性较差，因此推荐采用“长输热网专利技术”，可以将输送蒸汽的散热损失与压力损失分别降低到 5℃/km～7℃/km，0.02MPa/km～0.03MPa/km。本次计算取压降0.025MPa/km，温降6℃/km。供热首站布置在汽机房内，根据其蒸汽参数1.35MPa，300℃，同时结合7km供热管道的总压降约0.175MPa、总温降约42℃，因此8km供热管网选址方案的供汽参数选择为1.35MPa，300℃，抽汽压力1.35MPa。而15km长供热方案的管道压降、温降势必更大，因此其供热首站的蒸汽参数应在8km供热管网方案的基础上另外加上7km的压降、温降，其参数可选择为1.6MPa，342℃。
根据汽轮机厂提供的机组热平衡图，抽汽压力1.35MPa和1.6MPa对应的抽汽温度分别为404.7℃、427℃，焓值分别为3268.8 kJ/kg、3313.4 kJ/kg，将不同供热距离下供汽参数按焓值折减到抽汽参数后，相应得到不同供热距离方案下的汽轮机供热抽汽流量见表2。
3 指标计算
由表2可以看出，8km和15km供热管网方案下，汽轮机供热抽汽量略有差别（约1.4%）。根据机组的热平衡图资料，机组在供热距离方案1251.3t/h抽汽量时的热耗、功率值分别为q1=6838.3kJ/kWh、N1=297253kW，按热电联产经济指标计算得到机组的发电标准煤耗率：
（1）
可得到供热距离方案1下的机组发电标准煤耗率bd1=252.4g/kWh。式（1）中：q1为汽轮发电机组的发电热耗率（kJ/kWh），ηgI为锅炉效率（本工程计算取锅炉保证效率93.5%），ηgd为管道效率（一般取0.99），本计算中拟以额定工况发电标准煤耗率代替年均发电标准煤耗率。
根据机组在两种不同供热距离方案下的抽汽参数和抽汽量的不同，焓值差Vh=44.6kJ/kg，可以测算出两种方案下的做功差为VN=Vh×Dc=3131kW。由于两种供汽方案下的锅炉吸热量Q可认为没有变化，因此根据毛热耗率的简洁计算公式q1×N1=q2×N2，得到
根据发电标准煤耗率公式（1）计算得到供热距离方案2时的发电标准煤耗率bd2=255.1g/kWh。两种不同供热距离方案下发电标煤耗率差异Vbd=2.7g/kWh，发电标煤耗率变化百分比约1.06%，由此可以看出不同的供热距离，对于供热机组的热经济性影响还是比较大的。
根据年均供电标准煤耗率计算公式：
（2）
式（2）中ξd为发电厂用电率，本工程计算取为5%，可得供热距离方案1、2下的机组年平均供电标准煤耗率分别为bgp1=265.7 g/kWh 、bgp2=268.5 g/kWh。
根据年标准煤耗量计算公式：
Ba=（bd×（Pa-ξr×Qa）+brp×Qa）
（3）
式（3）中Pa、ξr、Qa、brp分别为机组年发电量、供热厂用电率、年供热量和年均供热标煤耗率，其数值都可以按照文献[2]中相应的公式计算得到，本文计算暂定发电设备年利用小时数为5500h，年额定供热小时数为7200h，发电厂用电率为5%。
将计算结果代入式（3），得到供热距离方案1、2下机组的年标准煤耗量分别为70.4万吨和71.5万吨，按目前标煤单价800元/吨计算，一年的标煤耗量费用差价就达880万元。
结语
热电联产项目选址是一项复杂的系统工程活动，本文即从不同供热距离影响抽汽参数，进而对热电联产机组热经济性产生影响的角度，依据某一具体工程，进行的定性分析和量化计算，通过计算得到了两种不同供热距离方案下标准煤年耗量的差异，以此作为机组的年运行成本增加值，可供有关人员在热电联产项目初期选址时考虑，以便于做出更科学的决策。
参考文献
关键词：供热经济政策
北方一些城市实行停止福利供暖，由个人直接缴纳采暖费的供暖体制改革后，怎样交供暖费成了百姓议论的热门话题。
供暖作为一项公共服务性社会公益事业，是人们日常生活中不可或缺的重要需求，近年来，相当一部分热力用户严重拖欠采缓费，已经成为北方地区冬季供暖的主要问题。随着城市供热逐步实行社会化生产和商品化供应，规范供热和用热的法规尚未出台。使得城市供暖愈发凸显出其与时代的错位。首先调整供暖关系的《北京市住宅锅炉供暖管理规定》产生于计划经济向市场经济转型过程中，当时城市住房改革尚未全面展开，房屋多以公房为主。根据相关规定，供暖费原则上由单位负担，除非采暖人没有单位。当时现如今住房已完全私有化，但供暖方面却没有出台新的规范；此外如何在政府的计划指导下将服务性社会公益的“供热”作为商品进行生产、流通和消费，如何制定合理的热价，并按热计量收费等等问题。另外，由于供暖合同自身具有的特殊性，使得其与《合同法》的相关规定也并不协调。具体说来，当前供暖合同纠纷案件呈现出如下特点：
一、造成拖欠供暖费原因多种
一种是用户所在单位与供暖方签订协议由其交纳供暖费用，单位效益欠佳导致供暖费累计拖欠；此外，有些单位职工购买了单位房屋的产权，但是未及时通知供暖单位变更供暖合同，造成用暖职工不知交纳，所在单位误以为职工已经交纳，而供暖单位等待用暖单位交纳的脱环现象；第三种情况是，一些职工离开原单位，但未及时变更供暖合同，形成了上述脱环现象，造成供暖费多年拖欠。
（二）供暖合同纠纷举证难，对于供暖质量和标准问题，特别是供暖期间以后，用暖人举证较为困难；而根据民事诉讼法的“谁主张谁举证”原则，在民事诉讼中，提出主张的一方当事人应当举证证明自己的主张，否则将承担举证不能甚至败诉的后果。
（三）按照政府对公益事业的要求，供热企业不能像其它商品生产者享有随意提价或停止销售的自由。使得改建供热系统投资的费用承担问题与政府供暖价格计划控制成为难题。特别是建国几十年来盖的楼房，在设计供热系统时根本就没有考虑节能和计量问题，供热系统本身存在着不具备热计量、环保和热调控能力的固有缺陷。此外，不论新建还是老系统改造，均需要加装必要的设备，同时对供热系统的水质也要有更高的要求。因此投资需要增加，导致供热成本增加，但按照政府对公益事业的要求，供热企业又不能像其它商品生产者享有随意提价或停止销售的自由；其次是供热收费机制不健全，处罚不缴费者无相关法律可依。热既然是商品，它的价值就应通过价格来体现。集中供热对同一地界内的千家万户具有相对的垄断性，它不能像一般商品在市场上流通和交易。所以“热”又是一种特殊商品。据此，在制定供热价格时一方面要全面测算供热的经济性，另一方面又要充分考虑供热的政策性，否则，不仅计量供热推广不了，还会酿成社会的不安定。
（四）供暖欠费纠纷大幅上升
以近三年宣武区法院为例，2002年收案167件，2003年收案212件，而2004年收案猛增达1506件。从受理此类案件的绝对数量上来看，每年均以400％的速度增长，是民事案件中增长最为显著的一类案件。从该类案件占该院民事案件的比重上看，由2001年的0％增长到2004年的近10％。由此可见，供暖纠纷大量出现，已经成为今后的一种必然趋势。
（五）诉讼主体的特点
从2002年受理的167起案件中来看，原告多为供暖中心和一些物业管理公司。到2004年，原告主体呈现出多样化的趋势，供暖单位逐渐成为原告的主要形式。而以接受供暖服务对象为原告的案件却及其少见。
（六）被告主体呈多元化趋势
从1961年《北京市房地产管理局关于冬季暖气收费的暂行规定》至今，北京市依然延续着由单位承担的原则。从而也导致了供暖方只与职工所在单位签订供暖协议，这样，以单位为被告的案件占到主要地位。尤以国有企事业单位为主。随着城市住房改革的不断推进，加之个人支付取暖费的商品房增多等原因，一批劳动者享受的福利供暖待遇正发生变化，以个人为被告的案件也呈逐年上升趋势。而在这些以个人为被告的案件中，被告多为下岗工人、失业人员等社会低收入人群。
二、案件呈现出以上特点的原因
（一）传统的供暖协议与《合同法》的不相适应性
我国供暖体制是在计划经济时代作为一项福利事业建立起来的，当时供暖费用全部由政府负担。随着经济体制改革的逐步深入，供暖体制也发生了一系列变化。根据1994年出台的《北京市住宅锅炉供暖管理规定》，政府对供暖开支不再统包统管，而转向由采暖用户所在单位负担，对于没有工作单位的，由采暖用户个人负担。但在《合同法》颁布实施以后，供暖体制很难适应《合同法》发展的要求，逐渐凸现出与法律规范诸不相适应的地方。具体表现为以下几方面：1、供暖协议签订的不自由性
目前的供暖协议签订的现状是，为个人采暖用户付费的单位并非出于自愿与供暖单位签订供暖协议，而是迫于市政府的强制性规定。2、供暖协议履行的制约性，《北京市住宅锅炉供暖管理规定》中规定，采暖用户无正当理由拒绝交纳供暖费的，房地产管理机关可以责令其限期交纳，情节严重、拒不交纳的，经房地产管理机关批准，供暖单位可以停止供暖。由此可以看出，供暖单位行使权利受着行政规章的制约。即使采暖用户具有“情节严重，拒不交纳”法定停止供暖情节的，却还要受到房地产管理机关的批准。从目前的社会大环境来看，考虑到地方政府的稳定因素，房地产管理机关很难批准供暖单位停止供暖。所以，针对采暖户拖欠采暖费的情况，供暖单位只能继续履行合同义务，这显然与立法本意不相适应。3、供暖协议权利义务的不对等性。供热在技术上系整体供热，在采暖方欠费时，供暖方却不能停止供热，以保证整体供暖。
（二）作为用热单位一方的行为
1、用热单位无力支付供暖费引发的纠纷
一些用热企业经营不景气，效益不好，本来对职工的基本工资都难以发放，更不用说对职工供暖费的支付了。而传统的由职工所在单位代缴的机制当面临单位无力支付时，就显现出诸多弊端，使得纠纷扩大化。
2、用热方未及时变更供暖协议引发的纠纷
主要存在两种情况。一种情况是，随着公有住房制度的改革，部分用热单位对供暖费用的承担方式也随之进行了改革。用热单位与职工约定，职工承担一部分供暖费用，或是将供暖费用直接发放给职工个人，由个人直接缴纳供暖费，单位不再负担该项费用。但是用热单位却未曾对原供热协议中供暖费的承担条款作出相应变更，使得自己仍然是供热协议的一方相对人，仍应对供暖费承担付款义务。另一种情况是，在职工调离单位，或者被辞职后，为其支付供暖费用的单位没有及时与职工就供暖合同中供暖费用的支付方式等条款进行变更或解除，而当供暖单位收取供暖费用时，职工原单位却难咎其则，以致于双方对供暖费的承担产生纠纷。
（三）作为供热单位一方的行为
1、供暖质量不合格导致的纠纷
如住户室内温度不达标，不能达到国家规定的温度标准、时间标准。但由于采暖户其没有及时主张自己的权利或没有在瑕疵发生时采取有效的手段解决，以致在诉讼中不能举出任何证据，从而无法获得法庭认定。
2、用热单位的法律意识增强
随着依法治国方略的实施，越来越多的社会关系被纳入到法律调整的范围中来，公民、法人和其他组织的法制意识也在不断增强。供暖单位也不例外。另一方面，近几年由于能源价格持续上涨，给供暖单位的经营也带来沉重的负担。虽然物价局核定的供暖费在逐步增长，但采暖户拒不交纳采暖费的情况还是大量存在，使得供暖单位举步维艰，从而也就使得以诉讼方式讨要供暖费的案件大量涌现。
三、当前审理供暖纠纷案件遇到的问题及对策
（一）采暖户要积极举证。由于热具有传导性，因此在温度问题上应注意做好取证工作，比如请公证处鉴定温度、低温保持的时间，调查问题的原因等。做好证据保全，才能使问题得到合理和有效解决。
（二）供暖费用的承担主体应如何确定是法院在解决供用热力合同纠纷中应当首先明确的问题。根据《北京市住宅锅炉供暖管理规定》的相关规定，供暖费原则上由单位负担，除非采暖人没有单位。但在今天住房私有化的形式下，并没有新的规范调整个人私有房屋的供暖费用承担问题，在这种情况下，可依据北京市高级人民法院《关于追索供热费案件的若干意见》之规定，即以合同主体为标准，一采暖个人所在单位或无单位个人本人为补充的确定被告原则。而在审判实践中，有很大一部分是没有签订供暖合同的，虽然根据《合同法》的相关规定，双方没有签订合同，但当事人一方已经履行合同义务，对方接受的，该合同也成立。但因为长时间政府政策规定由单位代职工缴纳供暖费，使得一些供暖单位先告职工个人，这些职工以采暖费应由单位负担为由提出抗辩，故而被告主体不适格，供暖单位只能先撤诉，然后再告单位。此外，虽然北京市高院在被告主体确定问题上作出了明确的规定，但由于政府规章同时存在规定的情况下，这就使得供暖方在选择诉讼主体时有了多重选择，结果出现错误。从最近几年的案件审理情况来看，撤诉案件占有相当大的比例。针对以上情况，笔者认为，应逐渐统一相关法律规定，完善有关诉讼主体方面的法律规定，以免对当事人造成误导，避免不必要的纠纷出现。
（三）关于供暖合同权利义务的对等性问题
供热在技术上系整体供热，在采暖方欠费时，供暖方难以行使一般民事合同主体的不安抗辩权，不能停止供热，以保证整体供暖。由此供暖合同具有与其他民事合同不同的公共服务性、行政强制性、强制履行性的特点。正是由于供暖单位具有以上的特殊性，所以当采暖方拒绝付全部款项时，法院应不予支持。因此，笔者认为，在现有供暖体制和政策法规没有发生变化的情况下，供暖单位应当采取积极形式与采暖方签订供热合同，明确双方的权利义务，尤其是明确采暖一方应当全额支付供暖费用，避免出现纠纷时无任何法律依据。另外在立法上，应进一步完善有关供用热力合同的规定，针对其自身的特殊性，对合同中有关权利义务条款的内容作出更为具体、明确、切实可行的法律规定，以便使对供暖纠纷的处理完全纳入法制化的轨道上来。
1、供暖合同条款内容的变更
供暖系公益事业，供用热力合同通常执行政府定价。但在许多供暖协议中，却没有出现供暖的价格标准，而是应当按照当时的实际价格执行。但是随着物价指数、供暖方式的改变，一成不变的价格标准显然不能支持供暖单位的正常运营。当政府定价上调时，供暖方往往不及时通知采暖方价格变更，由此采暖方拒绝履行上调部分的差价。因此，笔者建议对供暖价格进行调整后，供暖单位应当及时通知采暖方，并积极与采暖方就新价格的约定在原合同中作出相应变更。
2、供暖合同的终止
在大多数供暖协议中，都是由供暖单位直接与职工所在单位签订供暖协议。但实际采暖人由于离岗、企业分流等原因于其所在单位脱离关系，但其单位未能及时通知供暖单位终止供暖合同导致原实际采暖人名下的供暖费拖欠数年。这种情况下，一方面供暖协议尚未终止，另一方面支付采暖费的当事人并非实际采暖人。所以当发生诉讼时双方都会各执一词。供暖方认为供暖协议尚未终止，原采暖人所在单位就应当支付供暖费用；采暖人所在单位则认为，供暖对象并非本单位职工，故不应履行付费义务。针对上述情况，在传统供热体制尚未改革前，用热单位应增强相关责任人员的法律意识和工作责任心，在单位人员的工作情况发生变更后，及时修改供暖合同中有关条款，及时与已经离岗的人员解除合同。
关键词：太阳能；供热改造；应用
中图分类号：TK51 文献标识码：A
1 改造方案的制定
根据港区周边（盖州双台子及熊岳等处）可供温泉热水及港内已实现冬季集中供热的实际情况，我们制定了下述三个方案。方案1为全年备用温泉热水；方案2为夏季备用温泉热水，冬季备用集中供热换热；方案3为夏季备用电热锅炉，冬季备用集中供热换热。
三个方案的成本收回期限基本相同；方案一的投资最少380万元，方案二的投资最多415万元；方案一受温泉水送水影响最大，方案三不受温泉水送水影响。考虑到三个方案的投资额度、成本收回期限、运营维护成本及每年节省的费用基本相近，但受温泉水供应能力、运送条件等不利因素影响，为不影响一线职工昼夜洗浴需求，综合权衡各方面因素，最终选定不用温泉水作为备用热源，即选定方案三：投资405万元对三处浴池实施太阳能供热改造，供暖季节以集中供热换热作为备用热源，非供暖季节以电热锅炉作为备用热源，且电锅炉在冬季可与集中供热热源互补，更有保障、更加合理。
太阳能浴池系统使用寿命至少为15年，其后期维护费用与现有浴池设施维护费用相当，可相互抵消。5年收回投资后，还可使用10年，每年节省费用按88.3万元计，则三处浴池在全部收回投资后，还可节省883万元。设计过程中还适当预留集热器面积和蓄水箱，合理做好系统供热能力的预留，以使太阳能供热系统在设计使用年限内，既能够充分发挥作用，又不造成过度的供热能力浪费。
2 设备和材料选型
（1）太阳能集热模块为全玻璃真空管太阳能集热器，每块集热模块集热面积为6.5O，外形尺寸为3310mm×2080mm，集热器真空管采用新型优质硼化硅全玻璃真空管。
（2）组合式保温储水箱采用304不锈钢内胆，彩钢板外皮厚0.5mm，中间保温层为聚氨酯发泡结构密度达到35-45kg/m3，闭孔率R95%，-45℃不收缩变形。
（3）冬季由集中供热水-水换热提供热水，非供暖季节辅助热源为外置式电加热热水锅炉：最长加热时间15小时、冷水水温15℃、热水水温45℃、作业区加热水量200000kg、物流加热水量40000kg、四期加热水量40000kg、热效率取0.95，由以上参数计算辅助加热功率作业区P= CMΔT /η・H・860=500kW，物流区P=240kW，四期P=240kW。
（4）太阳能热水循环水泵、供水泵、循环混水泵及电加热锅炉循环水泵，均选用格兰富水泵，以实现恒压供水，极大提高用水舒适度，内置过热保护，缺水保护，低压保护等多重保护功能。
（5）太阳能冷、热水管道均采用国标热镀锌钢管，外用玻璃棉保温，厚度为40mm。
（6）控制器选用西门子控制单片机，控制核心为西门子S7系列工业PLC，显示为6寸彩色触摸屏，温度传感器为标准PT100带不锈钢护杆热电阻，水位传感器为专用微压式压力型外接式，变频器为西门子MM430工业水泵专用系列。
（7）室外集热器支架底座采用150×150×5mmQ235钢制作，角钢支架选用40×40×4mm国标热镀锌角钢支架。
（8）控制线路信号屏蔽线采用国标0.5mm2×3，屏蔽其它磁场干挠，系统控制更安全。
（9）电伴热带缠缚在室外管道上，做为冬季停电后水管的解冻及低温时的防冻使用，能承受4kV-6kV浸水耐压试验，每米成品电热带的绝缘电阻不低于20MΩ，在-20℃±1℃放置24小时后弯曲三次面无裂纹，最高表面温度不高于85℃，最高维持温度Q75℃。
（10）电磁阀采用全铜制，AC= 220V，零公斤起动。
3 工作原理
（1）太阳能温差加热原理
在光照条件下，当温度T5-T2≥7℃时（T5集热器内水温，T2太阳能储水箱1（加热水箱）水温），太阳能热水系统控制器自动启动P1太阳能热水循环泵，将集热器中较高温度的水顶入储热水箱1中，当T5-T2≤2℃时（T5集热器内水温，T2太阳能储水箱1水温），太阳能热水系统控制器自动关闭P1太阳能热水循环泵，直到第二次达到设定温差。加热水箱补水方式为低水位补水方式。
（2）太阳能恒温水箱补水原理
当储热水箱2中用户用水，储热水箱水位低于设定最低水位时，控制器自动启动热水循环泵P2，同时根据储热水箱2中的热水温度控制器自动判是否启动电磁阀或电加热管补充到储热水箱2至设定满水位和设定水温。
由于改造后系统的自动化程度得到了较大提高，为了能够保证系统更好的运行，公司要加强对使用单位技术人员和操作人员的管理培训工作。同时设置专业维护保养人员，在运行期间跟踪检测，每班测定压力、温度和流速等基础数据，随时发现问题，及时解决；每班对系统设备完成一次运行检查，每月完成一次运行保养，每季度关停一次系统，开展一次全面检查和保养，进行换热机组和电气线路清理检查、换热片拆洗检查、集热器管路清洗检查，以及管线除污检查等。同时要做好屋面结构承重校核问题，避免系统改造后屋面防水性能下降。
结语
营口港太阳能浴池供热系统改造完成后运行状况良好，未经大中修，运行维护成本低，达到了节能增效的预期目标。同时配合营口港的集中供热改造，彻底取缔了港区非生产燃煤锅炉，既实现了节能减排，又提升了企业形象，经济效益与社会效益显著，进一步实现了建设“资源节约型、环境友好型”港口的目的。
参考文献
[1]范艳萍.十年崛起路，铮铮环保行-营口港集团节能减排工作纪实[J].环境教育，2013（08）.
[2]王莉，史建东.调结构抓创新，实现绿色发展-内蒙古一机集团推进节能减排工作纪实[J].国防科技工业，2010（08）.
摘 要：本文简述了世界各国船舶与海洋平台上的生活区供水系统的用途、重要性和发展状况；介绍了几种常规的供水系统形式。通过对常规压力式供水系统经常存在的问题和原因分析，提出了具体的解决方案，并分析了解决方案可行的原因。 关键词：船舶与海洋平台；压力式供水；存在的问题；解决方案
中图分类号：U664 文献标识码： A随着全球海洋资源开发，全球的船舶与海洋平台建造得到了大力发展，船舶与海洋平台的功用和性能也越来越先进，其上工作人员数量在不断增加，人员的生活条件也不断提高，生活区的上下水系统虽不很复杂，但却直接影响着工作人员的生活质量、进而影响工作质量甚至船舶和平台的安全，因此需要设计和施工人员予以足够认识。现文根据多年从事船舶与海洋平台管系原理及管路布置设计的经验以及与多个项目业主的沟通交流和有关文献的研究，对船舶与海洋平台生活区供水系统常存在的问题及解决方案进行一些探讨，以期对从事这方面工作的人员有所裨益。 1 船舶与海洋平台生活区供水系统 生活区供水系统通常主要包括：洗涤水供应系统、卫生水供应系统和饮用水供应系统。洗涤水供应系统又包括冷水供应系统和热水供应系统。以往的船舶和海洋平台大小便具的冲洗水使用海水或江水，从上世纪80年代以来，大中型船舶及海洋平台使用淡水作为卫生水已日益普遍，只有小型船舶有的仍用舷外水作业为卫生水，而这类小型船舶通常配备的人员少、生活楼较小，供水系统简单，不易出问题，因此本文中只探讨大中型船舶及海洋平台的生活水系统，并将洗涤水和卫生水供应系统共称为卫生水供给系统。 1.1 供水系统的形式 根据船舶和海洋平台大小和用途的不同，供水方式的要求也有差异，目前主要分为重力式和压力式两种。 1.1.1 重力式 重力式供水系统适用于小型船舶或在停泊作业时要求尽量减少振动及噪声的科学调查船舶及平台。该系统通常在高于最高用水器具一定高度处设置重力水箱，根据箱内水位的变化控制补水泵自动起停。这种重力式供水系统的优点是用水处的出水压力稳定，即使是离重力水柜较远处的压力变化也不大。它的缺点是：重力水柜需要安装在高于最高用水设施一定高度处并且占有一定的容积，若位于温度可能低于0℃的环境内，还需采取防冻和温度监测措施，所以目前该种供水方式应用较少，鉴于此本文不做重点讨论。 1.1.2 压力式 压力式供水系统是船舶与海洋平台最常用的一种供水方式，它是由压力水柜内保持一定的水压或由变频水泵和缓冲罐组成的变频供水装置根据管路内的压力变化自动起停向各用水处供水。对于热水供应系统，使用具有加热功能的热水压力柜或其它承压加热装置直接与淡水压力柜或变频供水装置相连向各用水处供水。为使生活区内热水管内热水始终保持高温，热水管路常设成循环式。压力式供水系统所占容积小，近年来采用压力水柜与日用水泵/热水循环泵组成单元结构更紧凑。另外安装位置和高度如不受水舱的影响，其布置将更灵活，因此该供水方式得到广泛应用。 1.2解决方案 根据上述压力式供水系统常存在的问题及原因分析过程，我们可以很容易地找到解决问题的途径，即：提高压力柜和泵压力、减小高低层甲板之间的总管压差、增大高层甲板管路的流量系数和流通面积、减小低层甲板管路的流量系数和流通面积。其中提高压力柜和泵压力也将增加采购成本，同时相应也会增加低层甲板管路的压力而导致洗涤用水类器具开启时水量过大而费水以及阀门和水龙头过早损坏等后果，所以最有效是后三种。根据管路压力公式，高低层甲板之间的总管压差由甲板之间的高差和管阻决定，管阻又由管路的阻力系数、流速、管子内径及长度决定，高差由层高决定无法改变；根据流量系数公式，流量系数也由管路的阻力系数、管子内径及长度决定；这三者很明显相互关联，所以我们不能通过单一的途径来解决问题，需要将这三种途径合三为一来考虑。
2下面就这三种途径提出了具体的2.1修改常规的供水系统方案（或者说上水模式） 常规的由供水总管从低层甲板就开始分支路供水模式，打破常规采用优化后新的供水方案，根据上述的重力式供水系统的优点来模仿其供水方式，即：淡水供水总管由压力柜直接上到最高层甲板后，再从高处开始往下逐层分支路供水；热水供水管从低层甲板一直上到最高层甲板后再从高处开始往下逐层通过每层的循环管路串联式供水，考虑到管路维修需要，每层的热水回水总管上设有常关的旁通阀。 为了准确分析出两种方案的优缺点，首先，假设两种方案中淡水泵和热水循环泵的压力及排量均分别相同；淡水压力柜至高层甲板之间的上水总管管材、管径和配管设计也基本相同（上水总管都是沿管子通道内侧上下竖直布置）；热水压力柜至高层甲板之间的上水总管管材、管径也相同，上水总管也都是沿着管子通道内侧上下竖直布置；各层甲板的支路总管、支管在两方案中也全部相同；所有甲板的支路流量均不为零。其次考虑分析在常规供水系统方案中用水高峰时流量和压力受影响最大的甲板和受影响最小的甲板-主甲板在两种供水方案中有什么相异之处。 2.2压力问题 高层甲板淡水和热水上水总管压力根据公式P=Pb-Pz-Pj，其中Pj和Pb在两种方案中完全相同，因此只与压力柜至高层甲板的上水总管阻力有关。在常规供水系统方案中上水总管内的水流从低层甲板开始分配至每层甲板，每升高一层甲板总管内的流量就相应减小一部分，管子的流速也会相应减小（假设每层甲板的管径相同），而新方案中管子流速在这几层甲板之间却无变化，因此管路的沿程阻力新方案比常规方案要大；而常规方案上水总管比新方案多三路支管，因此局部阻力新方案比常规方案要小，这样二者之和的管路总阻力很难分出孰大孰小，因此两方案中高层甲板淡水和热水上水总管压力大小只能根据具体项目确定的具体详细供水系统参数计算来得出结果，如果新方案的计算最小压力对将来器具使用有影响，则在不增加配管设计难度的前提下，设计者可以通过采用内表面光滑并耐腐蚀（沿程阻力系数小）的管材和适当增加上水总管管径等方式来减小水管阻力以达到增加上水压力目的。 在新方案中，根据公式P=Pb-Pz-Pj，其中Pj和Pb在两种方案中也是完全相同，因此也只与压力柜至主甲板上水总管的阻力有关。对于淡水，上水总管内的水流从主甲板升至高层甲板后，再往下开始分配至每层甲板，从压力柜至主甲板上水总管的管子长度比常规方案中要至少多出主甲板至高层甲板高度的2倍，同时上水总管比常规方案中还要多分有三路支管，因此管路的总阻力很显然新方案比常规方案要大，所以主甲板上水总管压力新方案比常规方案小。对于热水，上水总管内的水流从主甲板升至高层甲板后，流经高层甲板的环形支路，再往下依次流经每层甲板的环形支路后（每层甲板的热水环形支路串联，而非常规方案中的并联）返回热水循环泵，很明显从压力柜至主甲板上水总管的管子长度及管件比常规方案中要多出好多，管子流速也始终未变，因此管路的总阻力很显然新方案比常规方案要大，所以主甲板上水总管压力新方案比常规方案小。 2.3流量问题 新方案中每层甲板之间的淡水管路和热水管路采用的连接型式不同，其中淡水为并联，热水为串联，整个热水管路的流量均相同并等于热水循环泵的排量，因此我们只需要分析淡水管路流量。 主甲板和高层甲板的淡水支路总管流量根据流量公式，主要由这两层甲板管路的流通面积、流量系数和压力决定。其中，主甲板：支路总管流通面积和流量系数均相同，压力新方案比常规方案小，因此新方案比常规方案流量小；高层甲板：支路总管流通面积和流量系数均相同，压力根据上述分析和简单推理无法得出最终结论，因此流量大小尚需根据具体项目的具体系统压力详细数据计算结果来确定，但新方案中各层甲板的支路总管上水水流均需经由高层甲板处的上水总管，上水总管的流量等于泵的排量或各层甲板流量之和，并不受下面各层甲板的各支路流量分配比例影响，因此不存在常规方案中可能出现的由于低层甲板水流过大（或者说实际流量分配并不与设计预期相符）而导致高层甲板上水总管和支路总管水量很少或无水现象。 通过以上分析，采用优化供水系统原理的途径是行之有效的。 2.4配管设计 这里所说的配管设计主要包括：管线布置、管线支撑。 通过以上两种典型供水系统的管路压力和流量分析，我们知道影响管路压力和流量分配的因素主要有几方面，其中决定管路静压的甲板层数、层高都是供水方案设计前就已定型；加大水泵容量对改善部分管路压力、流量有一定作用，但同时也会额外增加电力消耗及低处甲板用水器具压力；而当流量指标确定后管路阻力完全由系统方案（包括原理、管材和管径的选择）和配管设计等决定，系统方案在前期方案设计阶段已基本定型，管线布置决定着管线长度、附件的数量以及位置，管线支撑决定着管路实际运行过程中管线的变形量，这些都是影响管路阻力的关键因素。 3结语 生活区供水系统在船舶与海洋平台上虽算不上一个最复杂和最重要的系统，但它却与我们居住在楼房内的人们使用的自来水一样重要，直接影响着其上工作人员的生活质量、进而影响工作质量甚至船舶和平台的安全，因此我们要予以足够重视。 参考文献 [1]中国船舶工业总公司.船舶设计实用手册-轮机分册[M].北京：国防工业出版社，1999. [2]《轮机工程手册》编委会.轮机工程手册[M].北京：人民交通出版社，1994. [3]长江船舶设计院.内河船舶设计手册-动力分册[M].北京：人民交通出版社，1989.
【关键词】打孔抽汽 蓄热罐 光轴
随着国家对城市化进程的不断推动，城市热用户不断增加，热用量不断的加大，但是迫于机组出力逐年降低的实际情况，各热电厂开始在供热汽源端上做足文章，本文主要就华电富拉尔基发电厂二期4、5、6号机组打孔抽汽方案和光轴改造方案进行技术论证。
1 机组概况
富拉尔基发电厂汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产N200-130/535/535型超高压一次中间再热、三缸三排汽、凝汽式汽轮机，机组有三个低压缸。总装机容量 1200MW，分为二期建设，一期 3 台 200MW 机组，二期扩建3 台 200MW 机组，共 6 台 200MW 凝汽式机组。汽轮机均为哈尔滨汽轮机厂有限责任公司八十年代产品，汽轮机为冲动式三缸三排汽凝汽式汽轮机。分别于 1982、1983、1984、1987、1988、1989 年投产发电。其中二期 3 台汽轮机分别在 1996、1997、1998 年采用全三维技术进行了通流部分扩容改造，额定功率达到 210MW。
2 方案简介
富发电厂机组进行供热改造，拟采用技术成熟的常规打孔抽汽和光轴抽汽组合方案。拟将#4汽轮机组进行光轴抽汽改造，#5、#6汽轮机组进行打孔抽汽改造。
本蓄热系统方案将以2台机组的供热运行模式来进行本次蓄热系统工程项目，本蓄热罐项目技术方案有以下几种模式：
方案一：机组为2台连通管抽汽运行模式；方案二：机组为2台汽轮机光轴抽汽运行模式；方案三：机组为1台连通管抽汽和1台汽轮机光轴抽汽运行模式。
3 方案对比和分析
3.1 方案一
本方案选取2台机组为连通管抽汽运行模式进行蓄热系统设计计算。由于连通管打孔抽汽量有限，因此，本方案算在最大新汽量610t/h，最大抽汽量120t/h情形下，机组的供热能力和调峰蓄热能力，计算结果见表1。
由表1可知，当运行的2台机组全部采用打孔抽汽时，在最大抽汽量120t/h的情况下，2台机组最大抽汽负荷为164.94MW，能满足250万m2供热面积的142.71MW负荷。白天所蓄热量在2台机组晚上期间完全不抽汽供热情形下，不能完全满足晚上7小时250万m2的供热需求，机组热负荷缺口在89.72MW。根据理论反推，折合单台机组电负荷为112.197MW，抽汽65t/h的工况下运行才能满足供热需求。
对于此打孔抽汽方案，由于机组抽汽量有限，在满足白天供热的情况下，导致白天可蓄存的热量有限，不能完全满足晚上的供热需求，晚上机组仍需保持抽汽供热模式运行；经电厂与汽轮机厂家沟通，得知机组在进汽量为420t/h以下时，汽机已经不能再进行抽汽。也就是机组在420t/h进汽以下时，机组为纯凝工况运行。根据电厂实际运行的经验得知，机组的最低电负荷为120MW，此时的进汽量为345t/h，不能满足上述反推的晚上单台机组电负荷为112.197MW的运行需求。同时，依据东北电网的补偿调峰补偿政策，该负荷不能满足深度调峰的要求（机组电负荷
3.2 方案二
本方案选取2台机组为汽轮机光轴抽汽运行模式进行蓄热系统设计计算。由于光轴运行抽汽量比较大，为了核算蓄热系统的大小，仅对最小新汽量为320t/h工况进行核算。
通过校核，当2台机组全部采用光轴运行方案，在最小进汽量320t/h，最大电负荷（最小抽汽量）情况下，2台机组的抽汽可输出热负荷约为145.39MW，和富发电厂远期250万m2供热面积的供热负荷142.71MW相差不大，机组的抽汽完全能满足的250万m2供热面积。由于机组采用光轴运行方式，机组始终处于抽汽状态，目前已经是最小抽汽工况运行，因此，机组无法进行蓄热，在规划的供热面积基础上无法实现对机组深度调峰的功能。
3.3 方案三
由于2台机组全部采用光轴导致抽汽量有多余，并且无法实现机组调峰蓄热的功能，现核算采用1台机组连通管打孔抽汽运行和1台机组光轴运行的运行模式。由于连通管打孔抽汽机组，抽汽量可以随时调整，而光轴机组抽汽量有一个最小抽汽值，因此，本方案考虑蓄热系统时，以光轴机组运行进行核算，连通打孔抽汽机组为辅助调节运行。
当机组晚上进行点负荷调峰时，晚上采用白天所蓄热量进行供热，然后机组负荷下调，现以晚上机组320t/h新汽时，最大抽汽量（最小电负荷88164kW）155t/h工况进行核算，计算结果如表2所示。
由表2核算可知，当单台机组晚上在320t/h新汽，最小电负荷工况下运行时，单台机组抽汽不能满足夜间的供热需求，夜间有56.85万m2的供热缺口。考虑白天蓄热，晚上进行热负荷缺口弥补，通过核算，白天单台机组在满足供热需求和蓄热系统蓄热的前提下，所需抽汽总量为227.7t/h。这和单台机组460t/h新汽进汽时，机组的抽汽量为223t/h基本吻合。
通过以上分析，单台机组白天460t/h新汽，223t/h抽汽，电负荷126110kW工况运行，晚上320t/h新汽，155t/h抽汽，电负荷88164kW工况运行，既能满足富发电厂的供热需求，又能实现机组的深度调峰条件（机组电负荷
4 结语
通过上述几种供热改造方案以及相配套的蓄放热运行模式，可以得出：
（1）方案一中，2台机组全部采用打孔抽汽供热改造方案运行时，其在最大新汽610t/h，最大抽汽量120t/h情形下，能满足白天250万m2供热面积的负荷。白天所蓄热量不能完全满足晚上250万m2供热面积7小时的供热需求，机组热负荷缺口在89.72MW，折合单台机组应维持在65t/h的抽汽工况下运行，此时的输出电负荷为112MW。
（2）方案二中，2台机组全部采用光轴供热改造运行时，白天能满足富发电厂250万m2的供热负荷142.17MW的需求。由于光轴供热改造方案抽汽量大，以及机组不能停止抽汽，导致2台机组有富余的热量蓄存，没有足够的供热需求来满足。
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